Progetto di un trasmettitore per trasmissioni radiofoniche con modulazione di ampiezza. Calcolo del circuito dei collettori

1 . Compito tecnico

Progetta un trasmettitore di trasmissione AM (PRVAM) con i seguenti parametri:

· Potenza in antenna (carico) P ~ =100 kW;

· Impedenza caratteristica dell'alimentatore con Ф = 150 Ohm;

· Efficienza dell'alimentatore z f = 0,80;

· Coefficiente d'onda viaggiante KBB = 0,8;

· Indice massimo di modulazione m = 1;

· Intervallo di frequenza operativa f min - f max, 0,1 - 0,3 MHz;

· Campo di frequenza di modulazione DF = 50 10000 Hz;

· frequenza portante f 0 =200 kHz.

Analisi delle specifiche tecniche:

Trasmettitori di trasmissioni radiofoniche (PRT) con AM utilizzati nel lungo, medio e onde corte i loro parametri devono essere conformi a GOST 1392468. Nelle versioni a tubo dei trasmettitori, per ottenere un segnale AM ​​di una determinata potenza, i più comuni sono la modulazione anodica, anodica o combinata (su più elettrodi) nello stadio finale dell'amplificazione delle oscillazioni modulate; (UMA) è meno comunemente usato.

Nell’ambito di questo lavoro sono stati effettuati i seguenti calcoli:

· fase finale ai punti di picco, minimo e telefono, nonché alla profondità di modulazione del 100%;

· dispositivo modulante e parametri elettrici dei suoi elementi; trasformatore, induttanze, condensatori di blocco;

· sistema oscillatorio in uscita;

2. Scelta di un metodo di costruzione progettazione del dispositivo progettato

Per l'implementazione di questo dispositivoÈ stata scelta un'opzione di implementazione con modulazione anodica per la sua elevata efficienza energetica, buona linearità e uso diffuso nei trasmettitori di trasmissioni radio. Lo schema a blocchi del dispositivo progettato è mostrato in Figura 1.

Figura 2.1. Schema a blocchi del progetto trasmettitore di trasmissione me stessa.

Calcolo approssimativo di un trasmettitore radio con AM secondo lo schema a blocchi

Secondo le specifiche tecniche, il trasmettitore deve avere i seguenti parametri: P ~ = 100 kW;

indice di modulazione m = 1;

intervallo di frequenza operativa f min f max = 0,1 0,3 MHz.

Sulla base dei parametri sopra specificati, faremo un calcolo approssimativo degli elementi del trasmettitore radio.

La potenza di picco nell'antenna sarà:

Le potenze P 1 T e P 1 max erogate dai dispositivi OK sono determinate dalle formule:

dove è l'efficienza approssimativa del sistema oscillatorio di uscita. selezionato dalla tabella riportata in e , efficienza dell'alimentatore.

Quindi P 1 T = 136 kW, P 1 max = 544 kW.

A causa del fatto che OK implementa la modulazione anodica, quindi potenza nominale L'alimentazione elettrica viene selezionata secondo la regola P 1nom? 2P 1 T = 272 kW (potenza nominale delle lampade del generatore).

Perché Nello sviluppo dell'OK è stato utilizzato un circuito push-pull, quindi P 1nom della lampada = .

La scelta del tipo di lampada viene effettuata in base a parametri quali P 1nom della lampada e frequenza operativa massima f max.

Secondo le tabelle di riferimento presentate in e è stata scelta una lampada GU 66 B avente i seguenti parametri: E a nom = 10 kV; S = 0,16 A/V, riferimento P nom = 150 kW.

La descrizione della lampada GU 66 B è riportata nell'Appendice 1.

Il diagramma schematico del trasmettitore di trasmissione radio progettato è mostrato nella Figura 2.2.

Figura 2.2 - Diagramma schematico del trasmettitore AM progettato.

3 . Calcolo della fase finale (OK)

IN a questo punto OK viene calcolato nelle seguenti modalità:

· nel punto di picco;

· nel punto minimo;

· presso un punto telefonico;

· alla profondità di modulazione del 100%.

Profondità di modulazione della tensione anodica m = 1 secondo termine di paragone.

Il diagramma schematico della fase finale è mostrato nella Figura 3.1.

Figura 3.1 Rappresentazione schematica della fase finale.

La tensione di alimentazione anodica per la modalità punto telefonico viene solitamente selezionata come:

L'angolo di taglio viene selezionato entro l'intervallo e = 80? - 90?. IN in questo caso Prendiamo l'angolo di taglio pari a 90?.

3 .1 Calcolo della fase finale (OK) in massimo punto

Il calcolo della fase finale nel punto massimo viene effettuato secondo il metodo descritto in e.

Tensione di alimentazione dell'anodo e della griglia di schermatura:

E un massimo = E un . t(1+m)=16 kV

Fattore di utilizzo della tensione anodica in modalità limite

Ampiezza della tensione all'anodo:

U amax = E amax o max =15,7 kV

Ampiezza della prima armonica della corrente anodica:

I a 1max =2=69,2 A

Ampiezza dell'impulso della corrente anodica

I amm == 138,4 A

Resistenza al carico anodico equivalente:

L'angolo di taglio superiore è determinato dall'equazione

Dove otteniamo = 0,31 rad = 18 0

Componente continua della corrente anodica tenendo conto dell'apice dell'impulso troncato

Potenza consumata dal circuito anodico

Potenza dissipata all'anodo

Efficienza del circuito anodico in modalità massima

Ampiezza della tensione di eccitazione nel circuito della griglia di controllo e tensione di polarizzazione

Resistenza al bias automatico

dove, = 71,2 0, ? 0,66

Componenti della corrente di rete

dove sono i coefficienti e, tenendo conto della natura non sinusoidale dell'impulso di corrente, si presume siano uguali? 0,66, ? 0,75

Consumo energetico dallo stadio PC precedente e sorgente di polarizzazione

Potenza dissipata sulla rete di controllo

3 .2 Calcolo del finale cascata(OK) al punto minimo

Il calcolo della modalità punto minimo viene effettuato secondo le modalità esposte al punto -. La modalità del punto minimo è caratterizzata da basse tensioni all'anodo. Nella regione ea >0, l'intensità del regime aumenta e l'MX è leggermente piegato. Per mitigare questi fenomeni, nel circuito di corrente è inclusa una resistenza di polarizzazione automatica R c .. .

I parametri della modalità minima sono calcolati solo per il circuito della griglia di controllo. I dati iniziali per questo calcolo sono U c max, E c 0, S, R c. .

Per trovare i parametri della corrente di rete, utilizzando il metodo descritto in troviamo dall'equazione

Consumo energetico dalla sorgente bias e dal PC.

3 .3 Calcolo del finale cascata(OK) al punto telefonico

Il calcolo della modalità punto telefonico viene effettuato secondo le modalità descritte in e.

Componenti della corrente anodica

Tensione anodica e ampiezza della tensione di carico

Consumo energetico e potenza

3.4 Calcolo finale cascata(OK) in modalità modulazione

Il calcolo di OC in modalità modulazione viene effettuato secondo il metodo descritto in e.

Potenza media consumata dal circuito anodico

Potenza erogata dal dispositivo di modulazione

Potenza media delle lampade OK

Potenza media dissipata all'anodo.

Potenza media dissipata sulla rete di controllo

4 . Calcolo della cascata pre-terminale

L'EP per la cascata prefinale viene selezionato in base a regola successiva: secondo le tabelle di riferimento riportate nel fattore di guadagno di potenza si trova N p = 30 .. 50 Prendiamo N p = 50. Quindi la potenza dello stadio precedente necessaria per eccitare l'OK è

Per questa potenza è adatta una lampada GU-39 B, con P nom = 13 kW. Le caratteristiche di GU 39 B sono riportate nell'Appendice 2.

La catena P può essere utilizzata come catena di coordinamento per QAP e OK.

5 . R calcolo del dispositivo di modulazione

La MMU è implementata utilizzando un amplificatore di classe D. Il principio di funzionamento di questa MMU è descritto in dettaglio in e. Un amplificatore push-pull di classe D è progettato per amplificare il segnale modulante. Per fornire la componente costante I a 0t a OK, viene utilizzata una fonte di alimentazione separata con tensione E at e induttore L d 4. La tensione modulante U Ø viene fornita al modulatore di larghezza di impulso e al successivo amplificatore di impulsi e quindi alla lampada V 2. La seconda lampada V 1 è controllata dalla tensione che cade attraverso la resistenza R 1 dalla corrente anodica della lampada V 2 .

Il diagramma schematico di questo dispositivo è mostrato nella Figura 5.1.

Figura 5.1 Diagramma schematico di una MMU con un amplificatore push-pull in classe D.

I vantaggi di questo schema includono:

· un aumento significativo dell'efficienza dell'amplificatore, dovuto al fatto che le lampade in cascata funzionano in modalità chiave e la componente di corrente continua I a 0 t OK passa attraverso l'induttore con bassa resistenza dell'avvolgimento;

efficienza dell'amplificatore costante a diversi livelli segnale amplificato (con una scelta razionale delle lampade, l'efficienza di tale amplificatore può raggiungere il 95% - 97%);

· assenza di un trasformatore di modulazione pesante, ingombrante e costoso.

Gli svantaggi di questo schema includono:

· la necessità di un'attenta regolazione del controllo della lampada, eliminandoli apertura simultanea, che porterebbe al cortocircuito dell'alimentatore 2E a.

I diodi VD 1 e VD 2 sono progettati per impedire l'interruzione della corrente nella bobina L d 2 quando le lampade vengono accese.

Una volta completato il calcolo dei parametri della modalità OK, viene determinato

In base ai parametri calcolati, viene selezionata la lampada GU-66 B.

I diodi VD1 e VD2 sono selezionati in base ai seguenti parametri:

Tensione inversa E rev E p,

Massimo corrente impulsiva I Dmax = 38 A

La resistenza diretta del diodo aperto r D è preferibilmente la più bassa possibile. Il valore di induttanza dell'induttanza del filtro L d 1 è selezionato in diversi Henry. L d 1 = 5 Gn.

Il condensatore C 1 viene selezionato dalla condizione quindi C 1 = 253 pF

Il filtro Ld 2, Ld 3, C 2, C 3 è realizzato sotto forma di semimaglia L d 2 C 2 secondo Butterworth. Quindi

Il condensatore di accoppiamento C 4 viene selezionato dalla condizione

Quindi C4 = 688 nF.

viene scelto dalla condizione Quindi possiamo mettere

La resistenza R 1 viene scelta in modo che la disuguaglianza sia soddisfatta

dov'è la tensione di interruzione della corrente anodica delle lampade VL1 e VL2.

Quindi R 1 = 150 Ohm.

La frequenza di clock ft viene selezionata dalla condizione ft = (5..8) F c. Scegli f t = 70 kHz.

6 . RA conto del sistema del ciclo di uscita

Il calcolo del sistema oscillatorio in uscita viene effettuato secondo il metodo delineato in e.

Lo scopo dei sistemi oscillatori di uscita nei trasmettitori radio è quello di eseguire le seguenti funzioni:

· approvazione resistenza attiva R Un alimentatore per antenna con il necessario per operazione normale stadio di uscita con resistenza di carico equivalente R e nel circuito anodico;

· risarcimento reattanza X Un'antenna o alimentatore su cui far funzionare il sistema di videoconferenza carico attivo e lo ha inviato all'antenna potere più alto;

· filtraggio delle armoniche generate dispositivi elettronici nelle fasi di uscita.

Per selezionare un progetto di videoconferenza, calcoliamo il filtraggio richiesto

Sulla base del grafico della dipendenza s VKS (F richiesta), viene determinata la progettazione del sistema oscillatorio di uscita. Per z VKS =0,92 e Ф richiesto =2,1 10 3 nel progetto VKS sarà simile (Figura 6.1):

Figura 6.1 Diagramma schematico del sistema oscillatorio di uscita.

Impedenza massima e minima di ingresso dell'alimentatore

Il calcolo degli elementi VKS viene effettuato secondo la metodologia delineata in.

Quindi per la prima catena P che abbiamo

Per la seconda catena P

Quindi le valutazioni degli elementi VKS dovrebbero variare all'interno

7 . Conclusione

Come risultato del lavoro svolto, in conformità con le specifiche tecniche, un trasmettitore radiotelevisivo con modulazione d'ampiezza. Sono stati calcolati l'OK, il dispositivo di modulazione e il sistema del loop di uscita e sono stati selezionati gli elementi per la costruzione di questi dispositivi. La MMU è realizzata secondo uno schema con un amplificatore push-pull di classe D, che aiuta ad aumentare l'efficienza dell'amplificatore e a semplificarne lo schema. Per abbinare la resistenza attiva dell'alimentatore dell'antenna con la resistenza di carico equivalente nel circuito dell'anodo necessaria per il normale funzionamento dello stadio di uscita, nonché per compensare la reattanza dell'alimentatore e per filtrare le armoniche generate dai dispositivi elettronici negli stadi di uscita , viene utilizzato un sistema di circuiti di uscita con un circuito a doppia U.

Allegato 1

Caratteristiche del triodo generatore GU 66 B

Il triodo generatore GU-66B è progettato per amplificare la potenza a frequenze fino a 30 MHz in dispositivi radio trasmittenti stazionari, sia in circuiti con una griglia comune che in circuiti con un catodo comune.

informazioni generali

Il catodo è di tungsteno al carburo toriato, riscaldato direttamente. Il design è metallo-ceramico con conduttori ad anello del catodo e griglia. Raffreddamento - forzato: anodo - acqua; gambe - aria. Altezza non superiore a 420 mm. Diametro non superiore a 211 mm. Peso non superiore a 23 kg.

Parametri elettrici
Tensione del filamento, V
Corrente di filamento, A
Pendenza caratteristica, mA/V
Guadagno (con tensione anodica 4 kV, corrente anodica 8 A)
Capacità interelettrodiche, pF, non di più
giorno libero
posto di controllo,
Massima tensione del filamento
Maggiore corrente di avviamento filamento, A
Potenza massima dissipabile, kW
Temperatura massima della gamba e delle giunzioni ceramica-metallo, °C

trasformatore di modulazione di ampiezza del trasmettitore broadcast

Appendice 2

Caratteristiche della GU - 39 B

Fattori d'influenza consentiti durante il funzionamento
Temperatura ambiente, C0
Umidità relativa dell'aria a temperature fino a 25 °C, %
Parametri elettrici
Tensione del filamento, V
Corrente di filamento, A
Pendenza caratteristica, mA/V
Potenza di uscita kW, non inferiore
Dati operativi massimi consentiti
Tensione anodica massima (costante), kV
Più grande frequenza operativa, MHz

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Tesi sull'argomento:

Sviluppo di un dispositivo radiotrasmittente operante in modalità di modulazione a banda laterale singola

INTRODUZIONE

INCARICO DI PROGETTAZIONE

1. SELEZIONE E GIUSTIFICAZIONE DELLO SCHEMA STRUTTURALE

2. CALCOLO DEL MODO DI FUNZIONAMENTO DELLA CASCATA FINALE

2.1 Selezione del tipo di transistor

2.2 Calcolo del circuito di ingresso a transistor

2.3 Calcolo del circuito del collettore dello stadio finale

3. CALCOLI E SELEZIONE DELLE CASCATE D'INGRESSO

3.1 Calcolo di un oscillatore al quarzo

3.2 Selezione del tipo di modulatore bilanciato

3.3 Selezione e calcolo dei filtri

4. CALCOLO DELLA LINEA DI COMUNICAZIONE

5. SINTETIZZATORE DI FREQUENZA

6. CALCOLO DEL SISTEMA DI RAFFREDDAMENTO DEL TRANSISTOR 2T925V

7. FONTE DI ENERGIA

CONCLUSIONE

BIBLIOGRAFIA

APPLICAZIONI

INTRODUZIONE

L'argomento di questo progetto di diploma è lo sviluppo di un dispositivo di trasmissione radio funzionante in modalità di modulazione a banda laterale singola. I dispositivi radiotrasmittenti di questo tipo sono ampiamente utilizzati nella gamma di frequenza f = 1,5 - 30,0 MHz come dispositivi di comunicazione, poiché il segnale vocale (trasmesso) è a banda piuttosto stretta - 300...3400 Hz. Ciò è dovuto alla destinazione d'uso di questo tipo di trasmettitori, sia in termini di consumo energetico (stazioni radiomobili) che alle caratteristiche di questa gamma di frequenze, ovvero la sua scarsa capacità di informazione.

Sulla base delle circostanze di cui sopra, possiamo concludere che la modulazione a banda laterale singola presenta una serie di vantaggi rispetto alla modulazione di ampiezza convenzionale. Questi includono: una banda di frequenza più stretta del canale radio (che consentirà il multiplexing di frequenza dei canali), migliori caratteristiche energetiche dei trasmettitori radio (maggiore efficienza rispetto alla modulazione di ampiezza convenzionale), versatilità (uso in condizioni stazionarie come stazioni base, nonché nei sistemi di servizi mobili - terra, mare, aria).

Lo svantaggio di questo tipo di modulazione è il complicato schema elettrico sia del percorso di trasmissione che di quello di ricezione di questo tipo dispositivi.

I requisiti che il trasmettitore deve soddisfare sono, innanzitutto, la semplicità della progettazione circuitale (che si ottiene utilizzando moderni base dell'elemento), che garantisce elevata affidabilità, capacità di lavorare in vasta gamma temperatura e umidità ambiente, facilità di manipolazione, talvolta resistenza agli urti, basso consumo energetico e basso costo.

INCARICO DI PROGETTAZIONE

Progettare un trasmettitore radio per comunicazioni con modulazione a banda laterale singola che soddisfi i seguenti parametri:

Massimo potenza di uscita nell'alimentatore – P 1 max = 10 W;

Gamma di frequenza – f = 10…16 MHz;

Impedenza caratteristica di alimentazione – W f =50 Ohm;

Tensione di alimentazione – E = 220 V, 50 Hz (rete);

Passo della griglia di frequenza – 1 kHz;

PVI = -45dB;

Frequenze di modulazione – f mod = 0,3…3 kHz;

Instabilità relativa della frequenza – 3 * 10 – 5.

Durante il processo di progettazione è necessario selezionare e calcolare:

– redigere e giustificare uno schema strutturale;

– formulare i requisiti per la fonte di energia, fornire diagrammi.

Opere grafiche:

– parte dello schema elettrico (a scelta del docente);

– schema della disposizione degli elementi della cascata finale (viste dall'alto e laterali).

1. SELEZIONE E GIUSTIFICAZIONE DELLO SCHEMA STRUTTURALE

I trasmettitori di comunicazione di questa gamma di frequenza f = 1,5...30 MHz funzionano di norma nella modalità di modulazione a banda laterale singola. Un segnale a banda laterale singola viene generato mediante il metodo del filtro a una frequenza relativamente bassa (f 0 = 500 kHz) e trasferito mediante convertitori di frequenza nel campo operativo.

Costruiremo lo schema a blocchi del trasmettitore progettato in modo tale da ridurre al minimo le distorsioni non lineari garantendo allo stesso tempo una specifica soppressione della radiazione di oscillazione fuori banda, nonché un numero minimo di circuiti sintonizzabili negli stadi intermedio e finale del il trasmettitore. Consideriamo una variante dello schema strutturale (Fig. 1), che soddisfa pienamente i requisiti sopra indicati.

Riso. 1. Schema a blocchi del trasmettitore progettato.

Breve descrizione dello schema a blocchi proposto e scopo dei blocchi:

Il segnale audio proveniente dal microfono viene amplificato da un amplificatore passa-basso (LF). livello richiesto e va al modulatore bilanciato 1 (BM 1), il cui secondo ingresso riceve una tensione con frequenza f0 = 500 kHz (il segnale generato dal sintetizzatore di frequenza viene utilizzato come frequenza di riferimento f0). La frequenza di questo generatore viene selezionata tenendo conto delle caratteristiche di ampiezza-frequenza del filtro elettromeccanico (EMF) e della scelta della banda laterale di lavoro (superiore). Per questa frequenza l'industria produce filtri elettromeccanici (EMF) con una pendenza di attenuazione di S = 0,1...0,15 dB/Hz inoltre il sintetizzatore di frequenza fornirà l'instabilità di frequenza relativa specificata poiché utilizza un oscillatore al quarzo; Poiché la banda utile del segnale secondo le specifiche tecniche è compresa tra 300 e 3000 Hz, è possibile utilizzare un EMF la cui larghezza di banda è di 3 kHz. Secondo gli standard, per i trasmettitori a banda laterale singola con una frequenza operativa superiore a 7 MHz, il segnale di uscita deve contenere una banda laterale superiore (Fig. 2) e per una frequenza operativa inferiore a 7 MHz - una inferiore. L'uscita di BM 1 produce un segnale bidirezionale con una portante indebolita. Il grado di soppressione della frequenza portante all'uscita del trasmettitore è determinato dal modulatore bilanciato e dall'EMF, e l'alimentazione indesiderata è determinata solo dai parametri dell'EMF. Pertanto, il grado di presenza di componenti spettrali estranei nel segnale dipende dalla qualità di costruzione di questa cascata e nelle cascate successive è impossibile modificare il rapporto di questi componenti nel segnale. Dopo che il segnale passa attraverso BM 1 e EMF, il segnale svanisce, quindi è consigliabile utilizzare un amplificatore di compensazione (KU 1), dalla cui uscita il segnale va a BM2.

Il secondo ingresso di BM 2 riceve un segnale frequenza ausiliaria f 1 = 20 MHz, che, simile a f 0, è generato da un sintetizzatore. La frequenza f 1 viene selezionata al di sopra della frequenza operativa superiore del trasmettitore – f B . Con questa scelta anche la frequenza di combinazione all'uscita di BM 2, pari a f 1 + f 0, sarà superiore alla frequenza superiore del campo di funzionamento del trasmettitore. Di conseguenza, le oscillazioni del generatore ausiliario f 1 e i prodotti di conversione del primo ordine con frequenze f 1 + f 0, se entrano nell'ingresso dell'amplificatore di potenza, non creeranno interferenze nel campo operativo del trasmettitore progettato. La discordanza relativa tra le frequenze combinate all'uscita del BM 2 non è, di regola, grande, quindi la selezione della frequenza combinata desiderata dovrebbe essere effettuata da un filtro piezoceramico (PF) o da un filtro per onde acustiche superficiali, che ha una selettività sufficientemente elevata. La larghezza di banda di questo filtro non deve essere inferiore alla larghezza di banda segnale trasmesso. Dopo che il segnale passa attraverso BM 2 e PF, anche il segnale viene attenuato, quindi anche qui è consigliabile utilizzare un amplificatore compensatore (KU 2), dopodiché il segnale va a BM3.

Il segnale a banda laterale singola dall'uscita di KU 2 nel modulatore bilanciato BM3 viene miscelato con la frequenza f 2. La fonte di queste oscillazioni è un sintetizzatore di griglia di frequenza discreta, che genera una griglia in un dato intervallo con un dato passo. La frequenza f 2 è selezionata sopra f 1, cioè sopra l'intervallo operativo. Le frequenze del campo operativo si ottengono all'uscita di BM3 in base al valore di f 2. Sono pari alla differenza tra le frequenze f 2 e le frequenze di conversione intermedie all'uscita del filtro passa banda f = f 2 - f 1 - f 0. In questo modo è possibile determinare l'intervallo di griglia f 2 richiesto.

Valore superiore: f 2 = f in + f 1 + f 0 = 16 + 20 + 0,5 = 36,5 MHz

Valore inferiore: f 2 = f n + f 1 + f 0 = 10 + 20 + 0,5 = 30,5 MHz

Queste frequenze sono isolate da un filtro passa basso (LPF), che deve coprire l'intero campo operativo. La frequenza di taglio del filtro passa basso non deve essere inferiore alla frequenza operativa superiore della gamma.

Un segnale a banda laterale singola viene generato a un livello di potenza basso compreso tra 1 e 5 mW. Viene portato ad un determinato livello all'uscita del trasmettitore da un amplificatore di potenza lineare a banda larga, il numero di stadi in cui è determinato dal valore del guadagno end-to-end:

K P = P 1 / P VX = 11,2 / 0,005 = 2240,

dove P 1 è la potenza nel circuito del collettore dello stadio finale del trasmettitore,

P VX - potenza del segnale a banda laterale singola all'uscita del filtro passa-basso.

Come risultato dell'amplificazione del silo, si ottiene un segnale sufficientemente forte che arriva all'ingresso dello stadio finale (TC), che determina la potenza nominale specificata nel percorso di trasmissione, determina l'efficienza del dispositivo, inoltre, la Il circuito di comunicazione (CC) collegato in serie al TC determina il livello delle emissioni fuori banda. Determiniamo il numero di stadi di amplificazione (AS) per ottenere la potenza nominale specificata in base al valore del guadagno end-to-end:

Supponiamo che il guadagno di potenza di uno stadio sia pari a 8, quindi il numero di stadi del silo può essere determinato dividendo K P per il valore del guadagno di uno stadio.

Nella fase finale verrà effettuata l'amplificazione della potenza del segnale per un valore pari ad almeno 4.375.

Corsi sull'argomento:

Dispositivi radiotrasmittenti per comunicazioni con modulazione di frequenza

Compito tecnico

Quando si progetta un dispositivo radiotrasmittente, è necessario eseguire quanto segue:

elaborare e giustificare uno schema strutturale del PDP;

formulare requisiti per i singoli imprenditori e fornire diagrammi.

Caratteristiche del trasmettitore:

f = (160¸180) MHz

D F= 10kHz

PVI = -50dB

F mod = (0,3¸3)kHz

alimentazione di rete - 220 V, 50 Hz

introduzione

I dispositivi di trasmissione radio (RTD) per comunicazioni a modulazione di frequenza (FM) sono progettati per funzionare su una frequenza fissa o su una gamma di frequenze. Nel primo caso, la frequenza operativa è stabilizzata da un risonatore al quarzo e per generare oscillazioni FM possono essere utilizzati metodi di controllo della frequenza sia diretti che indiretti. Lo schema a blocchi di un trasmettitore che utilizza il metodo FM diretto è mostrato in Fig. 1.

Fig.1 Schema a blocchi di un trasmettitore FM diretto

La tensione modulante U W viene fornita al varicap, con l'aiuto del quale l'oscillatore al quarzo (KG) viene modulato in frequenza. L'oscillatore al quarzo funziona a frequenze di 10-15 MHz, quindi la sua frequenza viene moltiplicata n volte per il valore operativo, il segnale viene alimentato ad un amplificatore di potenza (PA) e attraverso un circuito di comunicazione all'antenna.

Il metodo FM indiretto si basa sulla trasformazione modulazione di fase(FM) alla frequenza introducendo nel circuito un elemento integratore, ad es. filtro basse frequenze(LPF). Schema a blocchi del trasmettitore utilizzato metodo indiretto l'ottenimento della FM è mostrato in Fig. 2.

Fig.2 Schema a blocchi di un trasmettitore che utilizza il metodo FM indiretto.

Come eccitatore del trasmettitore della banda FM viene utilizzato un sintetizzatore a griglia di frequenza discreta, il cui oscillatore slave è controllato da due varicap (Fig. 3).

Fig.3 Schema a blocchi di un trasmettitore FM con un sintetizzatore di frequenza

Per costruire il nostro trasmettitore connesso utilizzeremo uno schema simile, ma chiariremo la composizione e il numero di blocchi in esso contenuti.

Come eccitatore del trasmettitore della banda FM viene utilizzato un sintetizzatore a griglia di frequenza discreta, il cui oscillatore slave è controllato da due varicap (Fig. 3). La tensione di modulazione U W viene fornita al varicap VD1 e la tensione di controllo del sistema ad anello ad aggancio di fase (PLL) viene fornita al varicap VD2. La separazione delle funzioni di controllo è spiegata dal fatto che la deviazione di frequenza sotto l'influenza del segnale modulante è relativamente piccola (3-5 kHz) rispetto alla gamma di sintonizzazione dell'oscillatore slave (VCO) da parte del segnale di controllo dall'uscita del sistema PLL. Pertanto è collegato il varicap VD1 circuito oscillatorio Il VCO è significativamente più debole del VD2. Il passo della griglia di frequenza all'uscita del trasmettitore, a seconda del campo di funzionamento, può essere 5; 10; 12,5; 25kHz.

Per aumentare la stabilità è necessario che l'amplificatore finale influenzi il meno possibile il funzionamento del VCO, quindi vengono isolati in frequenza introducendo un moltiplicatore di frequenza nella struttura del trasmettitore. In questo caso, il passo della griglia del sintetizzatore viene ridotto di n volte, dove n è il moltiplicatore di frequenza del moltiplicatore.

In questo progetto del corso è stata effettuata l'analisi di un trasmettitore in banda FM. La nota esplicativa presenta calcoli elettrici vengono forniti lo stadio terminale, il circuito di comunicazione con l'alimentatore, l'autooscillatore e il modulatore di frequenza, i calcoli strutturali dello stadio terminale e il circuito di comunicazione con l'alimentatore. La nota esplicativa è accompagnata da disegni con immagini del circuito elettrico completo e dal progetto dello stadio finale del trasmettitore.

1. Calcolo della fase finale

1.1 Selezione del transistor

La potenza nell'alimentatore di un trasmettitore di comunicazione che opera nella gamma 160 - 180 MHz è 8 W. Accettiamo il valore dell'efficienza del circuito di comunicazione: h CS = 0,7. La potenza per cui dovrebbe essere progettato lo stadio finale è:

Р 1max = Р Ф /h ЦС = 8/0,7 = 11,43 W.

Il valore di riferimento della potenza fornita dal transistor deve essere almeno 10 W.

Di norma, è possibile selezionare più transistor per generare una determinata potenza in un carico in un determinato intervallo di frequenza. Da un gruppo di transistor è necessario scegliere quello che offre il meglio caratteristiche elettriche amplificatore di potenza.

Quando si sceglie il tipo di transistor dell'amplificatore di potenza (PA), considerare quanto segue:

per ridurre il livello di distorsione non lineare, il transistor deve soddisfare la condizione 3. f t / β o > f;

potenza di uscita del transistor P out > P 1max.

Coefficiente azione utile la cascata è associata al valore della resistenza di saturazione del transistor - r us. Minore è il suo valore, minore è la tensione residua nella modalità limite e maggiore è l'efficienza del generatore.

In base a queste condizioni, selezioniamo il transistor 2T909A, che ha i seguenti parametri:

1. Parametri delle caratteristiche statiche idealizzate:

resistenza di saturazione del transistor a alta frequenza r noi » 0,39 Ohm;

guadagno di corrente in un circuito con OE a bassa frequenza ( F→0) β o = 32;

resistenza di base r b = 1,0 Ohm;

resistenza dell'emettitore r e = 2,0 Ohm;

2. Caratteristiche ad alta frequenza:

frequenza limite dell'amplificazione di corrente in un circuito con OE F t =570 MHz;

capacità della giunzione del collettore C k = 30 pF;

capacità della giunzione dell'emettitore C e = 244 pF;

induttanza terminale L B = 2,5 nH, L E = 0,2 nH, L K = 2 nH;

3. Parametri accettabili:

tensione massima sul collettore U ke add = 60 V;

tensione inversa sulla giunzione dell'emettitore U essere aggiunta = 3,5 V;

componente costante corrente del collettore Io co. aggiuntivi = 2 A;

massimo valore ammissibile corrente del collettore I c max. aggiuntivi = 4 A;

intervallo di frequenza operativa 100 - 500 MHz;

4. Parametri termici:

massimo temperatura consentita transizioni del transistor t p aggiungi = 160 ºС;

transizione della resistenza termica - alloggiamento R pc = 5 ºС/W;

5. Parametri energetici

Potenza = 17 W;

Modalità operativa - classe B.

Perché Il PA deve amplificare il segnale con una distorsione minima, cioè per avere una caratteristica di ampiezza lineare e, inoltre, la massima efficienza possibile, prendiamo l'angolo di interruzione della corrente di collettore q = 90° (classe B). In cui

- Coefficienti di Berg.

1.2 Calcolo del circuito del collettore

1. Ampiezza della tensione della prima armonica sul collettore in modalità critica

IN

2. Voltaggio massimo sul collezionista

IN

Perché condizione non soddisfatta

, è necessario ridurre E K, scegliamo una tensione di alimentazione costante standard pari a 24 V. E anche, se E K viene scelto uguale al massimo massimo consentito per un dato tipo di transistor, allora ci si dovrebbe aspettare una diminuzione significativa della sua affidabilità a causa del pericolo di guasto. Nel V.

3. Ampiezza della prima armonica della corrente di collettore

UN

4. Componente continua della corrente di collettore

UN;

5. Massima potenza, consumato dalla sorgente di tensione del collettore

W

6. Efficienza del circuito del collettore al carico nominale

Tecnica dispositivi di trasmissione radio si sviluppa continuamente ed intensamente. Ciò è dovuto al ruolo decisivo dei trasmettitori; vengono introdotte nuove e nuove idee, grazie alle quali si riduce il consumo energetico dei dispositivi, si migliora la qualità del loro funzionamento e l'affidabilità, con l'uso di tecnologie di chip, dimensioni e costi si riducono i sistemi radio per la trasmissione e il recupero delle informazioni, il radiocomando, ecc.

Quasi l'intera popolazione della Terra è servita da trasmettitori radio di suoni e trasmissione televisiva. Si tratta di trasmettitori con potenza che va dai milliwatt alle centinaia di kilowatt e unità di megawatt. Nei trasmettitori di immagini viene utilizzata l'ampiezza e nei trasmettitori colonna sonora- modulazione di frequenza e di fase.

Essenzialmente, la comunicazione radio è un'oscillazione elettromagnetica che si propaga nello spazio e trasporta informazioni. Se l'informazione è ampiezza oscillazione elettromagnetica- allora parlano di modulazione di ampiezza (o AM), ma se in frequenza o fase, allora parlano di modulazione di frequenza (FM) o di fase (FM).

Al giorno d'oggi, le stazioni radio sono ampiamente utilizzate, ad es. dispositivi che combinano sia un ricevitore radio che un trasmettitore radio e sono in grado sia di ricevere che di trasmettere su un'ampia gamma di frequenze.

La comunicazione radio è di grande importanza per uomo moderno e viene da lui utilizzato in quasi tutte le aree della sua attività, quindi sono molto necessari specialisti in elettronica e comunicazioni radio.

In questo caso, è necessario selezionare uno schema a blocchi e progettare la cascata finale e preterminale di un trasmettitore per comunicazioni radio a bassa frequenza (LRC) con modulazione di frequenza.

I trasmettitori NRS vengono utilizzati nelle bande HF e VHF per trasmettere messaggi brevi distanze. I trasmettitori di questo tipo sono progettati per funzionare su una frequenza fissa o su una gamma di frequenze.

Si basa sulla progettazione (integrazione) dei dispositivi di trasmissione radio (RTD) sui circuiti integrati principi generali progettazione di apparecchiature microelettroniche, che acquisiscono alcune caratteristiche associate alle specificità dell'apparecchiatura trasmittente.

Le caratteristiche distintive dell'RPU sono:

• - natura analogica del segnale, è grande gamma dinamica(frazioni di microvolt - unità di volt);
• - Largo intervallo di frequenze(da corrente continua- all'uscita del rilevatore, fino a centinaia di megahertz o decine di gigahertz - all'uscita);
• - gran numero collegamenti irregolari;
• - diversità funzionale dei nodi (blocchi) con il loro numero totale relativamente piccolo.

A blocchi funzionali(cascate) hanno esigenze diverse, spesso a seconda del tipo di segnali. In alcuni componenti è necessario garantire la precisione costruttiva. Spesso risulta necessario modificare i parametri degli elementi nel processo di regolazione dell'apparecchiatura, il che è indesiderabile nei progetti microelettronici.

I circuiti integrati digitali possono essere utilizzati per implementare quasi tutti gli algoritmi di elaborazione del segnale eseguiti nei dispositivi di ricezione e amplificazione, compresi gli elementi di ricezione radio ottimale.

Le radio per comunicazioni a modulazione di frequenza sono progettate per funzionare su una singola frequenza fissa o su una gamma di frequenze. Nel primo caso, la frequenza operativa è stabilizzata da un risonatore al quarzo e per generare oscillazioni FM possono essere utilizzati metodi di controllo della frequenza sia diretti che indiretti. Lo schema a blocchi di un trasmettitore che utilizza il metodo FM diretto è mostrato in Fig. 1.

Fig. 1.

La tensione modulante U viene fornita al varicap, con l'aiuto del quale l'auto-oscillatore al quarzo (KG) viene modulato in frequenza.

L'oscillatore al quarzo funziona a frequenze di 10-15 MHz, quindi la sua frequenza viene moltiplicata n volte per il valore operativo, il segnale viene inviato all'amplificatore di potenza (PA) e attraverso il circuito di comunicazione CS all'antenna.

Il metodo FM indiretto si basa sulla conversione della modulazione di fase (PM) in modulazione di frequenza introducendo nel circuito un elemento integratore, ovvero un filtro passa-basso (LPF). Lo schema a blocchi del trasmettitore che utilizza il metodo indiretto per ottenere FM è mostrato in Fig. 2.

Fig.2.

Come eccitatore del trasmettitore della banda FM viene utilizzato un sintetizzatore a griglia di frequenza discreta, il cui oscillatore slave è controllato da due varicap (Fig. 3).

Fig.3.

La tensione di modulazione U viene fornita al varicap VD1 e la tensione di controllo del sistema ad anello ad aggancio di fase (PLL) viene fornita al varicap VD2. La separazione delle funzioni di controllo è spiegata dal fatto che la deviazione di frequenza sotto l'influenza del segnale modulante è relativamente piccola (3-5 kHz) rispetto alla gamma di sintonizzazione dell'oscillatore slave (VCO) da parte del segnale di controllo dall'uscita del sistema PLL. Pertanto il varicap VD1 è collegato molto più debolmente al circuito oscillante del VCO rispetto a VD2. Il passo della griglia di frequenza all'uscita del trasmettitore, a seconda del campo di funzionamento, può essere 5; 10; 12,5; 25kHz.

Per aumentare la stabilità è necessario che i potenti amplificatori finali influenzino il meno possibile il funzionamento del VCO, quindi vengono isolati in frequenza introducendo un moltiplicatore di frequenza nella struttura del trasmettitore. In questo caso, il passo della griglia del sintetizzatore viene ridotto di n volte, dove n è il moltiplicatore di frequenza del moltiplicatore.

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1 . Compito tecnico

Progetta un trasmettitore di trasmissione AM (PRVAM) con i seguenti parametri:

· Potenza in antenna (carico) P ~ =100 kW;

· Impedenza caratteristica dell'alimentatore con Ф = 150 Ohm;

· Efficienza dell'alimentatore z f = 0,80;

· Coefficiente d'onda viaggiante KBB = 0,8;

· Indice massimo di modulazione m = 1;

· Intervallo di frequenza operativa f min - f max, 0,1 - 0,3 MHz;

· Campo di frequenza di modulazione DF = 50 10000 Hz;

· frequenza portante f 0 =200 kHz.

Analisi delle specifiche tecniche:

I trasmettitori di trasmissioni radio (PRB) con AM utilizzati nelle gamme di onde lunghe, medie e corte devono rispettare nei loro parametri GOST 1392468. Nelle versioni a tubo dei trasmettitori per ricevere un segnale AM ​​di una determinata potenza, i più comuni sono l'anodo, l'anodo- la modulazione a schermo o combinata (su più elettrodi) nella fase terminale, l'amplificazione delle oscillazioni modulate (UMO) è meno comunemente usata.

Nell’ambito di questo lavoro sono stati effettuati i seguenti calcoli:

· fase finale ai punti di picco, minimo e telefono, nonché alla profondità di modulazione del 100%;

· dispositivo modulante e parametri elettrici dei suoi elementi; trasformatore, induttanze, condensatori di blocco;

· sistema oscillatorio in uscita;

2. Scelta di un metodo di costruzione progettazione del dispositivo progettato

Per implementare questo dispositivo, è stata scelta un'opzione di implementazione con modulazione anodica per la sua elevata efficienza energetica, buona linearità e uso diffuso nei trasmettitori di trasmissioni radio. Lo schema a blocchi del dispositivo progettato è mostrato in Figura 1.

Figura 2.1. Schema a blocchi del trasmettitore radio AM progettato.

Calcolo approssimativo di un trasmettitore radio con AM secondo lo schema a blocchi

Secondo le specifiche tecniche, il trasmettitore deve avere i seguenti parametri: P ~ = 100 kW;

indice di modulazione m = 1;

intervallo di frequenza operativa f min f max = 0,1 0,3 MHz.

Sulla base dei parametri sopra specificati, faremo un calcolo approssimativo degli elementi del trasmettitore radio.

La potenza di picco nell'antenna sarà:

Le potenze P 1 T e P 1 max erogate dai dispositivi OK sono determinate dalle formule:

dove è l'efficienza approssimativa del sistema oscillatorio di uscita. selezionato dalla tabella riportata in e , efficienza dell'alimentatore.

Quindi P 1 T = 136 kW, P 1 max = 544 kW.

A causa del fatto che la modulazione dell'anodo è implementata nell'OK, la potenza nominale dell'ED viene selezionata secondo la regola P 1nom? 2P 1 T = 272 kW (potenza nominale delle lampade del generatore).

Perché Nello sviluppo dell'OK è stato utilizzato un circuito push-pull, quindi P 1nom della lampada = .

La scelta del tipo di lampada viene effettuata in base a parametri quali P 1nom della lampada e frequenza operativa massima f max.

Secondo le tabelle di riferimento presentate in e è stata scelta una lampada GU 66 B avente i seguenti parametri: E a nom = 10 kV; S = 0,16 A/V, riferimento P nom = 150 kW.

La descrizione della lampada GU 66 B è riportata nell'Appendice 1.

Il diagramma schematico del trasmettitore di trasmissione radio progettato è mostrato nella Figura 2.2.

Figura 2.2 - Diagramma schematico del trasmettitore AM progettato.

3 . Calcolo della fase finale (OK)

A questo punto il calcolo dell’OK si esegue nelle seguenti modalità:

· nel punto di picco;

· nel punto minimo;

· presso un punto telefonico;

· alla profondità di modulazione del 100%.

La profondità di modulazione della tensione anodica m = 1 secondo le specifiche tecniche.

Il diagramma schematico della fase finale è mostrato nella Figura 3.1.

Figura 3.1 Rappresentazione schematica della fase finale.

La tensione di alimentazione anodica per la modalità punto telefonico viene solitamente selezionata come:

L'angolo di taglio viene selezionato entro l'intervallo e = 80? - 90?. In questo caso prenderemo l'angolo di taglio pari a 90°.

3 .1 Calcolo della fase finale (OK) in massimo punto

Il calcolo della fase finale nel punto massimo viene effettuato secondo il metodo descritto in e.

Tensione di alimentazione dell'anodo e della griglia di schermatura:

E un massimo = E un . t(1+m)=16 kV

Fattore di utilizzo della tensione anodica in modalità limite

Ampiezza della tensione all'anodo:

U amax = E amax o max =15,7 kV

Ampiezza della prima armonica della corrente anodica:

I a 1max =2=69,2 A

Ampiezza dell'impulso della corrente anodica

I amm == 138,4 A

Resistenza al carico anodico equivalente:

L'angolo di taglio superiore è determinato dall'equazione

Dove otteniamo = 0,31 rad = 18 0

Componente continua della corrente anodica tenendo conto dell'apice dell'impulso troncato

Potenza consumata dal circuito anodico

Potenza dissipata all'anodo

Efficienza del circuito anodico in modalità massima

Ampiezza della tensione di eccitazione nel circuito della griglia di controllo e tensione di polarizzazione

Resistenza al bias automatico

dove, = 71,2 0, ? 0,66

Componenti della corrente di rete

dove sono i coefficienti e, tenendo conto della natura non sinusoidale dell'impulso di corrente, si presume siano uguali? 0,66, ? 0,75

Consumo energetico dallo stadio PC precedente e sorgente di polarizzazione

Potenza dissipata sulla rete di controllo

3 .2 Calcolo del finale cascata(OK) al punto minimo

Il calcolo della modalità punto minimo viene effettuato secondo le modalità esposte al punto -. La modalità del punto minimo è caratterizzata da basse tensioni all'anodo. Nella regione ea >0, l'intensità del regime aumenta e l'MX è leggermente piegato. Per mitigare questi fenomeni, nel circuito di corrente è inclusa una resistenza di polarizzazione automatica R c .. .

I parametri della modalità minima sono calcolati solo per il circuito della griglia di controllo. I dati iniziali per questo calcolo sono U c max, E c 0, S, R c. .

Per trovare i parametri della corrente di rete, utilizzando il metodo descritto in troviamo dall'equazione

Consumo energetico dalla sorgente bias e dal PC.

3 .3 Calcolo del finale cascata(OK) al punto telefonico

Il calcolo della modalità punto telefonico viene effettuato secondo le modalità descritte in e.

Componenti della corrente anodica

Tensione anodica e ampiezza della tensione di carico

Consumo energetico e potenza

3.4 Calcolo finale cascata(OK) in modalità modulazione

Il calcolo di OC in modalità modulazione viene effettuato secondo il metodo descritto in e.

Potenza media consumata dal circuito anodico

Potenza erogata dal dispositivo di modulazione

Potenza media delle lampade OK

Potenza media dissipata all'anodo.

Potenza media dissipata sulla rete di controllo

4 . Calcolo della cascata pre-terminale

L'EP per lo stadio prefinale viene scelto secondo la seguente regola: secondo le tabelle di riferimento riportate nel fattore di amplificazione della potenza si trova N p = 30 .. 50 Prendiamo N p = 50. Quindi la potenza del la fase precedente necessaria per ottenere l'OK è

Per questa potenza è adatta una lampada GU-39 B, con P nom = 13 kW. Le caratteristiche di GU 39 B sono riportate nell'Appendice 2.

La catena P può essere utilizzata come catena di coordinamento per QAP e OK.

5 . R calcolo del dispositivo di modulazione

La MMU è implementata utilizzando un amplificatore di classe D. Il principio di funzionamento di questa MMU è descritto in dettaglio in e. Un amplificatore push-pull di classe D è progettato per amplificare il segnale modulante. Per fornire la componente costante I a 0t a OK, viene utilizzata una fonte di alimentazione separata con tensione E at e induttore L d 4. La tensione modulante U Ø viene fornita al modulatore di larghezza di impulso e al successivo amplificatore di impulsi e quindi alla lampada V 2. La seconda lampada V 1 è controllata dalla tensione che cade attraverso la resistenza R 1 dalla corrente anodica della lampada V 2 .

Il diagramma schematico di questo dispositivo è mostrato nella Figura 5.1.

Figura 5.1 Diagramma schematico di una MMU con un amplificatore push-pull in classe D.

I vantaggi di questo schema includono:

· un aumento significativo dell'efficienza dell'amplificatore, dovuto al fatto che le lampade in cascata funzionano in modalità chiave e la componente di corrente continua I a 0 t OK passa attraverso l'induttore con bassa resistenza dell'avvolgimento;

· efficienza costante dell'amplificatore a diversi livelli del segnale amplificato (con una scelta razionale delle lampade, l'efficienza di un tale amplificatore può raggiungere il 95% - 97%);

· assenza di un trasformatore di modulazione pesante, ingombrante e costoso.

Gli svantaggi di questo schema includono:

· la necessità di un'attenta regolazione del controllo delle lampade, escludendo la loro apertura simultanea, che porterebbe ad un cortocircuito della fonte di alimentazione 2E.

I diodi VD 1 e VD 2 sono progettati per impedire l'interruzione della corrente nella bobina L d 2 quando le lampade vengono accese.

Una volta completato il calcolo dei parametri della modalità OK, viene determinato

In base ai parametri calcolati, viene selezionata la lampada GU-66 B.

I diodi VD1 e VD2 sono selezionati in base ai seguenti parametri:

Tensione inversa E rev E p,

Corrente impulsiva massima I D max = 38 A

La resistenza diretta del diodo aperto r D è preferibilmente la più bassa possibile. Il valore di induttanza dell'induttanza del filtro L d 1 è selezionato in diversi Henry. L d 1 = 5 Gn.

Il condensatore C 1 viene selezionato dalla condizione quindi C 1 = 253 pF

Il filtro Ld 2, Ld 3, C 2, C 3 è realizzato sotto forma di semimaglia L d 2 C 2 secondo Butterworth. Quindi

Il condensatore di accoppiamento C 4 viene selezionato dalla condizione

Quindi C4 = 688 nF.

viene scelto dalla condizione Quindi possiamo mettere

La resistenza R 1 viene scelta in modo che la disuguaglianza sia soddisfatta

dov'è la tensione di interruzione della corrente anodica delle lampade VL1 e VL2.

Quindi R 1 = 150 Ohm.

La frequenza di clock ft viene selezionata dalla condizione ft = (5..8) F c. Scegli f t = 70 kHz.

6 . RA conto del sistema del ciclo di uscita

Il calcolo del sistema oscillatorio in uscita viene effettuato secondo il metodo delineato in e.

Lo scopo dei sistemi oscillatori di uscita nei trasmettitori radio è quello di eseguire le seguenti funzioni:

· adattare la resistenza attiva R A dell'alimentatore d'antenna con la resistenza equivalente R e del carico nel circuito anodico necessaria per il normale funzionamento dello stadio di uscita;

· compensazione della reattanza X A dell'antenna o dell'alimentatore in modo che il sistema di videoconferenza funzioni su carico attivo e fornisca la massima potenza all'antenna;

· filtraggio delle armoniche generate dai dispositivi elettronici negli stadi di uscita.

Per selezionare un progetto di videoconferenza, calcoliamo il filtraggio richiesto

Sulla base del grafico della dipendenza s VKS (F richiesta), viene determinata la progettazione del sistema oscillatorio di uscita. Per z VKS =0,92 e Ф richiesto =2,1 10 3 nel progetto VKS sarà simile (Figura 6.1):

Figura 6.1 Diagramma schematico del sistema oscillatorio di uscita.

Impedenza massima e minima di ingresso dell'alimentatore

Il calcolo degli elementi VKS viene effettuato secondo la metodologia delineata in.

Quindi per la prima catena P che abbiamo

Per la seconda catena P

Quindi le valutazioni degli elementi VKS dovrebbero variare all'interno

7 . Conclusione

Come risultato del lavoro svolto, in conformità con le specifiche tecniche, è stato progettato un trasmettitore broadcast con modulazione di ampiezza. Sono stati calcolati l'OK, il dispositivo di modulazione e il sistema del loop di uscita e sono stati selezionati gli elementi per la costruzione di questi dispositivi. La MMU è realizzata secondo uno schema con un amplificatore push-pull di classe D, che aiuta ad aumentare l'efficienza dell'amplificatore e a semplificarne lo schema. Per abbinare la resistenza attiva dell'alimentatore dell'antenna con la resistenza di carico equivalente nel circuito dell'anodo necessaria per il normale funzionamento dello stadio di uscita, nonché per compensare la reattanza dell'alimentatore e per filtrare le armoniche generate dai dispositivi elettronici negli stadi di uscita , viene utilizzato un sistema di circuiti di uscita con un circuito a doppia U.

Allegato 1

Caratteristiche del triodo generatore GU 66 B

Il triodo generatore GU-66B è progettato per amplificare la potenza a frequenze fino a 30 MHz in dispositivi radio trasmittenti stazionari, sia in circuiti con una griglia comune che in circuiti con un catodo comune.

informazioni generali

Il catodo è di tungsteno al carburo toriato, riscaldato direttamente. Il design è metallo-ceramico con conduttori ad anello del catodo e griglia. Raffreddamento - forzato: anodo - acqua; gambe - aria. Altezza non superiore a 420 mm. Diametro non superiore a 211 mm. Peso non superiore a 23 kg.

Parametri elettrici
Tensione del filamento, V
Corrente di filamento, A
Pendenza caratteristica, mA/V
Guadagno (con tensione anodica 4 kV, corrente anodica 8 A)
Capacità interelettrodiche, pF, non di più
giorno libero
posto di controllo,
Massima tensione del filamento
Corrente massima di avviamento del filamento, A
Potenza massima dissipabile, kW
Temperatura massima della gamba e delle giunzioni ceramica-metallo, °C

trasformatore di modulazione di ampiezza del trasmettitore broadcast

Appendice 2

Caratteristiche della GU - 39 B

Fattori d'influenza consentiti durante il funzionamento
Temperatura ambiente, C 0
Umidità relativa dell'aria a temperature fino a 25 °C, %
Parametri elettrici
Tensione del filamento, V
Corrente di filamento, A
Pendenza caratteristica, mA/V
Potenza di uscita kW, non inferiore
Dati operativi massimi consentiti
Tensione anodica massima (costante), kV
Frequenza operativa più alta, MHz

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