I ashpër varësia funksionale midis koeficientëve, zhurma e pulsit hap mundësinë e ndërtimit të një qarku vendimmarrës të pajisjes marrëse, në të cilën prania e zhurmës së pulsit nuk rritet ose pothuajse nuk rrit probabilitetin e marrjes së sinjalit të gabuar. Në rastin e idealizuar ku pulset përfaqësohen nga funksionet delta, është e mundur shtypja e plotë e zhurmës së pulsit. Me impulse reale me kohëzgjatje të kufizuar, interferenca mund të shtypet pothuajse plotësisht, me kusht që gjatë kohës së marrjes së një elementi sinjali, numri i pulseve ndërhyrëse të jetë mjaft i vogël.

Oriz. 8.4. Një diagram që ilustron mundësinë themelore të kompensimit të zhurmës së impulsit.

Lëreni hyrjen e pajisjes marrëse (Fig. 8.4) të marrë një sinjal që zë një brez konvencional frekuencash dhe zhurmë impulsi. Në fillim nuk do të marrim parasysh efektin në marrjen e ndërhyrjes së luhatjeve ekzistuese të pashmangshme. Le të ushqejmë sinjalin e marrë me zhurmë në dy shumëzues, të cilët marrin tensione referencë dhe , ku është një numër i plotë i tillë që frekuenca të jetë jashtë brezit të frekuencës së sinjalit. Për shembull, mund të zgjidhni ose, siç bëhet në Fig. 8.4, . Tensioni i daljes së shumëzuesve është i integruar gjatë intervalit, duke rezultuar në tensione proporcionale me dhe, të cilat futen në një qark të veçantë që llogarit vlerat e dhe. Këto të dhëna bëjnë të mundur rindërtimin e pulsit interferues nëse ai përafrohet me saktësi të mjaftueshme nga funksioni delta. Meqenëse integrimi kërkon kohë, pulsi i rindërtuar vonohet në këtë kohë në krahasim me pulsin e marrë në hyrjen e pajisjes marrëse. Nëse sinjali i marrë kalon përmes një linje të vonesës kohore dhe pulsi ndërhyrës i rindërtuar zbritet prej tij, është e mundur, në parim, të merret një sinjal i çliruar nga zhurma e impulsit.

Skema e mësipërme, natyrisht, është shumë e vështirë për zbatimin praktik dhe konsiderohet këtu vetëm si provë e mundësisë themelore të shtypjes së plotë të zhurmës së impulsit në rastin e pulseve ideale delta.

Më poshtë do të shqyrtojmë metoda praktikisht të realizueshme për shtypjen e plotë ose pothuajse të plotë të zhurmës së impulsit. Sidoqoftë, përpara se të vazhdoni me përshkrimin e tyre, është e dobishme të përdorni shembullin e një qarku të idealizuar në Fig. 8.4 kuptojnë disa modele të përgjithshme që janë karakteristike për të gjitha këto metoda. Le të fillojmë duke marrë parasysh të metat e kësaj skeme dhe mundësitë themelore për eliminimin e tyre.

Para së gjithash, vërejmë se diagrami në Fig. 8.4 ju lejon të kompensoni një impuls ndërhyrës vetëm nëse është i vetmi gjatë kohëzgjatjes së elementit të sinjalit. Ky pengesë mund të eliminohet në masë të madhe duke rritur kompleksitetin e qarkut. Një mundësi është që në vend që të zgjerohet sinjali i zhurmshëm në një seri Furier në intervalin e kohëzgjatjes, zgjerimi të aplikohet në intervalin , ku është një numër i plotë. Për më tepër, ndryshe nga diagrami në Fig. 8.4, voltazhi i referencës duhet të ketë një frekuencë që është shumëfish i jo, por ende qëndron jashtë brezit të frekuencës së sinjalit; integrimi duhet të kryhet në kohë, dhe linja e vonesës duhet të llogaritet për të njëjtën kohë. Në këtë rast, të gjitha impulset ndërhyrëse mund të kompensohen nëse nuk ka më shumë se një puls në çdo interval.

Një mundësi tjetër për shtypjen e impulseve ndërhyrëse të vendosura në mënyrë arbitrare përgjatë një elementi sinjali është përdorimi i çifteve të tensioneve të referencës dhe në frekuenca të ndryshme që shtrihen jashtë brezit të frekuencës së sinjalit. Kjo na lejon të përcaktojmë vlerat që mund të zëvendësohen në ekuacionin (8.34) për të llogaritur të panjohurat dhe . Llogaritja në parim mund të bëhet qark elektronik, dhe kompensimi kryhet në të njëjtën mënyrë si në Fig. 8.4.

Të dyja këto opsione bëjnë të mundur kompensimin e jo më shumë se një numri të caktuar pulsesh ndërhyrëse për të cilat është projektuar qarku. Natyrisht, krijoni një qark të aftë për të kompensuar çdo arbitraritet numër i madh pulses, është thelbësisht e pamundur, pasi me rritjen e zhurmës së pulsit, ajo i afrohet zhurmës normale të bardhë.

Le të kthehemi te diagrami në Fig. 8.4, i projektuar për të kompensuar pulset e vetme ndërhyrëse dhe për të marrë parasysh ndikimin e ndërhyrjes së luhatjeve të pranishme në mënyrë të pashmangshme. Efekti i tij, siç shihet lehtë, reflektohet në faktin se qarku për llogaritjen e parametrave nuk merr koeficientët e pulsit ndërhyrës, por shumat dhe ku dhe janë koeficientët në frekuencën e zgjerimit të serisë Furier të zhurma e luhatjes në intervalin . Si rezultat i kësaj, parametrat do të llogariten në mënyrë të pasaktë dhe nuk do të ndodhë kompensimi i plotë i pulsit ndërhyrës. Për më tepër, nëse gjatë të këtij elementi sinjal, impulsi ndërhyrës nuk arrin në hyrjen e marrësit, impulsi kompensues do të formohet ende nën ndikimin e komponentit përkatës të zhurmës së luhatjes dhe do të shtohet me shenjën e kundërt me sinjalin. Meqenëse koeficientët e serisë Furier të zhurmës së bardhë janë reciprokisht të pavarur, kjo nuk do të çojë në kompensimin e zhurmës, por, përkundrazi, do të rrisë densitetin e saj spektral.

Kështu, mund të themi se diagrami në Fig. 8.4, duke kompensuar zhurmën e impulsit, duket se rrit intensitetin e zhurmës së luhatjes. Megjithatë, kjo rritje në densitetin spektral të zhurmës së luhatjes është zakonisht e vogël në krahasim me .

Për të zvogëluar këtë disavantazh, mund të drejtoheni në ndërlikimin e qarkut duke përdorur një numër pajisjesh për të llogaritur parametrat dhe duke përdorur frekuenca të ndryshme. Duke mesatarizuar vlerat e marra të këtyre parametrave, është e mundur të rritet saktësia e formimit të pulsit kompensues dhe të zvogëlohet rritja e intensitetit të ndërhyrjes së luhatjeve në një vlerë të parëndësishme. Nëse në të njëjtën kohë ju duhet të jeni në gjendje të kompensoni pulset, atëherë do t'ju nevojiten çifte tensionesh referencë, shumëzues dhe integrues dhe qarqe, secila prej të cilave llogarit parametrat, e ndjekur nga mesatarja mbi të gjitha qarqet.

Kështu, kompensimi i zhurmës së impulsit kryhet në mënyrë më efektive, aq më i gjerë brezi i frekuencës përdoret për të analizuar lëkundjet në hyrjen e pajisjes marrëse. Ky përfundim, siç do të shohim nga shembujt vijues, është i përbashkët për të gjitha metodat e njohura për shtypjen e zhurmës së impulsit. Baza për këtë mund të jetë fakti se ndryshimi kryesor midis serisë (8.23) dhe një serie të ngjashme për interferencën e luhatjeve është lidhja strikte midis koeficientëve. Duke përdorur praninë e kësaj lidhjeje, e cila, veçanërisht, manifestohet në kohëzgjatjen e shkurtër të pulsit ndërhyrës, është e mundur të zbuloni, analizoni dhe eliminoni ndërhyrjen e pulsit duke përdorur një metodë ose një tjetër. Natyrisht, kjo mund të realizohet sa më lehtë dhe më e plotë sa më i madh të jetë numri i koeficientëve të serisë Fourier që analizohen, d.m.th., sa më i gjerë të merret parasysh brezi i frekuencës në procesin e marrjes.

Vini re se të gjitha sa më sipër janë të vlefshme vetëm për sa kohë që nuk ka ndërhyrje të përqendruar në brezin e zgjeruar të frekuencës. Përndryshe, përbërësit e ndërhyrjes së përqendruar do t'i shtohen koeficientëve të përdorur për llogaritjen e parametrave dhe pulsi kompensues do të shtrembërohet ndjeshëm. Si rezultat, në vend që të kompensohet zhurma e impulsit, do të ketë një rritje të probabilitetit të gabimit nën ndikimin e zhurmës së përqendruar që shtrihet jashtë brezit të frekuencës të zënë nga sinjali.

Nga kjo rrjedh se masat për të shtypur ndërhyrjen e impulsit mund të rrisin ndikimin e ndërhyrjes së përqendruar që shtrihet jashtë diapazonit të frekuencës së sinjalit. Kjo pengesë manifestohet në një shkallë ose në një tjetër me të gjitha metodat e shtypjes së zhurmës së impulsit. Zakonisht nuk mund të eliminohet plotësisht, dhe për këtë arsye, kur ndërtohet një qark i pajisjes marrëse, duhet të bëhen zgjidhje kompromisi në të cilat zhurma e impulsit nuk shtypet plotësisht, por në një masë të konsiderueshme, dhe ndërhyrja e përqendruar ndikon në marrjen vetëm pak më shumë sesa në një qark. ndërtuar pa marrë parasysh interferencën e pulsit.

Le t'i kushtojmë vëmendje edhe një tipar i rëndësishëm diagramet fig. 8.4, i cili konsiston në përdorimin e një pajisjeje jolineare për llogaritjen e parametrave dhe . Kjo pajisje duhet të jetë jolineare, gjë që rrjedh nga natyra jolineare e ekuacioneve (8.25) ose (8.34) në lidhje me parametrat e specifikuar. Nevoja për një pajisje jolineare rrjedh gjithashtu nga fakti se koeficientët e serisë Furier të zhurmës së impulsit nuk janë të ndërlidhura reciprokisht dhe, për rrjedhojë, nuk lidhen me njëri-tjetrin nga ndonjë varësi lineare.

NË kushte reale impulset interferuese nuk janë funksione delta. Zakonisht ato mund të shihen si rezultat i kalimit të një funksioni delta nëpër disa qark linear. Në rastin e përgjithshëm, zhurma jo-gausiane mund të përshkruhet nëse funksionet e shpërndarjes -dimensionale janë dhënë për cilindo. Megjithatë, duke ruajtur natyrën pulsuese të ndërhyrjes, problemi mund të thjeshtohet. Le të jetë një numër i caktuar i tillë që kohëzgjatja e pulsit interferues praktikisht të mos kalojë , ku është ende kohëzgjatja e elementit të sinjalit. Nëse është mjaft i madh, atëherë analiza e një elementi të sinjalit hyrës, në një përafrim të parë, mund të zëvendësohet nga analiza e vlerave të mostrës së tij në momente diskrete në kohë në intervale. Vlerat e zhurmës në këto pika mund të konsiderohen të pavarura, dhe për këtë arsye, për të gjetur funksionin e gjasave dhe për të ndërtuar një rregull vendimi, mjafton të dihet shpërndarjen e probabilitetit njëdimensional të zhurmës. Kjo është bërë në veprën, përmbajtja e së cilës është shkurtimisht si më poshtë.

Le të jetë shpërndarja njëdimensionale e densitetit të probabilitetit të interferencës me . Duke u kufizuar në vlerat e sinjalit të marrë ndonjëherë, ku , është një numër i plotë, ne mund të përfaqësojmë funksionin e gjasave për sinjalin në formë

, (8.35)

Për thjeshtësi, ne do të kufizohemi në shqyrtim sistemi binar, atëherë rregulli optimal i pritjes sipas kriterit të mundësisë maksimale është të zgjidhni një vendim për atë që u transmetua nëse

. (8.36)

Le të shënojmë dhe zgjerojmë çdo term (8.36) në një seri Taylor rreth . Kjo është gjithmonë e mundur nëse funksioni është i vazhdueshëm, i kufizuar dhe kudo jo zero, gjë që ne do ta supozojmë. Atëherë rregulli i vendimit mund të përfaqësohet si

, (8.37)

. (8.38)

Funksioni mund të merret si rezultat i kalimit të sinjalit të marrë përmes një rrjeti jolinear me dy terminale pa inerci me një karakteristikë.

Kështu, qarku i zgjidhjes mund të përfaqësohet si numër i pafund degë, secila prej të cilave përmban një rrjet jolinear me katër porta (8.39) dhe një palë filtrash të përputhur me dhe përkatësisht (Fig. 8.5).

Duke e kufizuar veten në një numër të kufizuar degësh në qarkun e Fig. 8.5, marrim një skemë vendimi jo optimale. Në veçanti, nëse fuqia e sinjalit është e vogël në krahasim me fuqinë e ndërhyrjes në brezin e analizuar të frekuencës (i cili, si rregull, ndodh në shtegun e brezit të gjerë të marrësit), mund të kufizoheni në një degë dhe të merrni një qark nënoptimal të treguar në Fik. 8.6.

Shpërndarja e densitetit të probabilitetit të zhurmës së impulsit në shumë raste përafrohet mirë nga funksioni

, (8.40)

.

Oriz. 8.6. Skema jooptimale e vendimeve për pritjen sinjale binare në kanalin me zhurma e impulsit.

Në rastin e veçantë kur , shpërndarja (8.40) bëhet normale. Kjo ndodh kur pulset kalojnë nëpër një filtër me brez të ngushtë dhe ndjekin njëri-tjetrin aq shpesh sa reaksionet që shkaktojnë bllokohen plotësisht. Në këtë rast, siç do të pritej, rrjeti jolinear me katër porte në qarkun e Fig. 8.6 degjeneron në lineare. Për më tepër, në diagramin e Fig. 8.5, të gjitha rrjetet e tjera me katër terminale, përveç të parës, rezultojnë të prishura, pasi nga (8.39) në kemi . Kështu, skema optimale e vendimit degjeneron në atë Kotelnikov.

Në rastin tjetër ekstrem, impulset plotësisht të pandërprera, dhe karakteristika e rrjetit me katër terminale në qarkun e Fig. 8.6 do të jetë . Ne marrim një rrjet me katër terminale me karakteristikë, d.m.th., një kufizues ideal.

Siç tregohet në , dizajni nënoptimal i Fig. 8.6 ju lejon të shtypni ndjeshëm zhurmën e impulsit. Kjo shtypje është më e rëndësishme sa më e vogël të jetë. Kur zhurma e impulsit shtypet plotësisht.

Furnizimet me rrymë komutuese në shumicën e rasteve krijojnë "velin" kryesor elektromagnetik të ndërhyrjes në brezin e frekuencës 1...100 MHz, pra në të gjitha brezat HF ​​dhe në fillim të VHF. Çështja është e ndërlikuar nga fakti se numri i njësive të tilla sot arrin në dhjetëra në një shtëpi (kompjuterë, monitorë, ndriçim, të ndryshme pajisje karikimi etj.) dhe qindra në një shtëpi - në zonën e afërt të antenës HF të një stacioni radio amator.

Në Fig. 1 tregon një diagram të thjeshtuar bllokimi i pulsit të ushqyerit. Më saktësisht, njësia e konvertimit të tensionit tregohet në një mënyrë jashtëzakonisht të thjeshtuar, por qarqet e shtypjes së zhurmës, përkundrazi, tregohen plotësisht. Dhe rasti i përgjithshëm i furnizimit me energji elektrike është nga një prizë me tre tela (me një tel të veçantë tokëzimi elektrik).

Oriz. 1. Qarku i furnizimit me energji elektrike

Mbytëset L1 dhe L2 shtypin ndërhyrjet e modalitetit të zakonshëm që vijnë nga furnizimi me energji elektrike dhe pajisja e lidhur me të (për shembull, një marrës me një antenë) teli i rrjetit dhe më tej në linjat e furnizimit me energji elektrike. Mbështjelljet e induktorit L1 zakonisht kanë një induktivitet prej rreth 30 mH. Këta janë elementët kryesorë për shtypjen e ndërhyrjeve në rrjetin e furnizimit me energji elektrike. Prandaj, ato duhet të jenë të cilësisë së lartë dhe të kenë rezistencë të lartë në të gjithë brezin e shtypur, duke filluar nga frekuenca e kalimit të tranzistorit të furnizimit me energji (dhjetëra deri në qindra kilohertz) deri në disa megahertz.

Dhe në raste kritike (marrës të ndjeshëm dhe antenat e tyre afër) - deri në dhjetëra ose qindra megaherz. Vetëm mbytja nuk mund ta bëjë këtë. Prandaj, në raste të tilla, të njëjtat mbytje lidhen në seri me L1 dhe L2, por me një induktivitet 50 ... 500 herë më pak se sa tregohet në Fig. 1. Këto mbytje shtesë duhet të kenë një frekuencë të lartë rezonante natyrale për të shtypur në mënyrë efektive frekuencat e larta të brezit të kërkuar.

Kondensatori C1 shtyp zhurmën diferenciale me frekuencë të ulët që vjen nga furnizimi me energji në rrjet. Ndërhyrja e modalitetit të përbashkët me frekuencë të lartë është e shtypur kondensatorë qeramikë kapacitete të vogla C2 dhe C3, të lidhura paralelisht me C1.

Por ky nuk është funksioni i vetëm i C2 dhe C3. Ata gjithashtu lidhin me qark të shkurtër komponentin e modalitetit të përbashkët të pulseve të ndërrimit në trupin e pajisjes.

Le ta shohim këtë në më shumë detaje. Në kullimin e tranzistorit të energjisë ka impulse drejtkëndëshe me një lëkundje prej rreth 300 V (tensioni i rrjetit të korrigjuar dhe të filtruar) me një frekuencë prej disa dhjetëra deri në qindra kilohertz. Pjesa e përparme e këtyre pulseve është e shkurtër (më pak se një mikrosekondë). Gjatë këtyre skajeve, tranzistori kyç është brenda modaliteti aktiv dhe nxehet, kështu që ata përpiqen t'i bëjnë frontet më të shkurtra. Por e zgjeron grupin ndërhyrja e krijuar. Dhe akoma, në furnizimin me energji të fuqishme, tranzistori nxehet. Për ftohje, fiksohet në një lavaman, i cili në disa raste përdoret si kuti metalike furnizimi me energji elektrike (mos harroni për mbrojtjen). Transistori është i izoluar nga strehimi me një copë litari. Kapaciteti i kullimit për rast mund të arrijë disa dhjetëra pikofarad.

Tani le të shohim se çfarë kemi: një gjenerator tranzistor pulset drejtkëndëshe me një lëkundje prej 300 V përmes një kondensatori prej disa dhjetëra pikofaradësh (struktura midis kullimit të tranzistorit të ftohur dhe strehës së pajisjes në Fig. 1 është paraqitur me vija të ndërprera) është e lidhur me strehët e furnizimit me energji elektrike dhe pajisje e mundësuar prej saj. Ne besojmë se ky është një rast me potencial zero, por në fakt ka një rrymë të madhe RF që rrjedh përmes kapacitetit të projektimit të ftohësit. Kjo do të çojë në shfaqjen e një rryme të madhe të modalitetit të përbashkët (dhe për këtë arsye ndërhyrje) në kutinë e të gjitha pajisjeve të lidhura me burimin tonë të energjisë.

Për të parandaluar që kjo të ndodhë, u instaluan kondensatorët C2 dhe C3. Skajet e pulsit nga kullimi i tranzistorit, rrjedhin përmes kapacitetit konstruktiv të ftohësit, përmes këtyre kondensatorëve dhe diodave të urës (më saktë, përmes një diode të hapur në ky moment) janë të lidhura me burimin e tranzistorit. Kjo rrugë rezulton të jetë më e lehtë për ta sesa të përhapet në fazë nëpër ndërtesa.

Kondensatorët C2-C4 janë të lidhur midis qarqeve që janë të sigurta për njerëzit (daljet dhe strehimi i burimit) dhe një rrjeti të energjisë 230 V. Për të garantuar sigurinë e njerëzve, tensioni nominal i këtyre kondensatorëve bëhet shumë i lartë (disa kilovolt), dhe dizajni i tyre është i tillë që në rast aksidenti ato shkëputen dhe nuk mbyllen. Kondensatorët e instaluar në vendin C2-C4 prodhohen si lloj i veçantë dhe quhen kondensatorë Y. Kondensatorët e shënuar Y1 janë krijuar për impulse të tensionit deri në 8 kV, Y2 - deri në 5 kV.

Nga pikëpamja e shtypjes së zhurmës, këshillohet që të keni një kapacitet më të madh të kondensatorëve C2-C4. Por duhet të kemi parasysh se në rastin e një rrjeti me dy tela (ose një thyerje të telit të tokës në një rrjet me tre tela), daljet dhe strehimi i burimit përmes kondensatorëve C2-C4 lidhen me telin e fazës së rrjetit. . Prandaj, kapaciteti i tyre total duhet të zgjidhet në mënyrë që rryma me një frekuencë prej 50 Hz në strehim të mos kalojë 0,5 mA (e pakëndshme, por jo fatale). Duke marrë parasysh të mundshmen tension maksimal në rrjet, shpërndarje, ndryshime të temperaturës dhe plakje, rezultati nuk është më shumë se 5000 pF.

Le të shqyrtojmë tani gabimet e bëra në filtrimin e zhurmës burimet e pulsit.

Ndonjëherë, për të kursyer para, ata instalojnë vetëm një nga dy kondensatorët C2 ose C3. Ideja, në shikim të parë, duket e arsyeshme: në fund të fundit, ato janë të lidhura paralelisht përmes kapacitetit të madh të kondensatorit C1. Por në frekuencave të larta kondensatorë kapacitet të madh nuk janë fare qark i shkurtër, por kanë një rezistencë të dukshme induktive. Prandaj, kursime të tilla mund të çojnë në faktin se në dhjetëra megaherz (mbi frekuencën rezonante të C1, e cila do të jetë e vogël, pasi ky është një kondensator me kapacitet të madh), shtypja e rrymës së modalitetit të përbashkët që rrjedh në strehim do të rënie të dukshme.

Ka mungesë të kondensatorit C4 - ose prodhuesi vendos që C4 nuk mund të instalohet, pasi kapaciteti në transformatorin e tij është i vogël, ose një konsumator kureshtar merr një pickim në mënyrë që burimi të mos pickojë me një rrymë rrjedhjeje 50 Hz përmes kësaj kondensator. Ky problem nuk mund të trajtohet me qarqe të jashtme (megjithëse një mbytje e mirë e shkëputjes së jashtme në qarqet e daljes zvogëlon ashpërsinë e problemit), është e nevojshme të vendosni C4 në vendin e duhur.

Mungesa e C2, C3 mund të jetë e pranueshme, por vetëm nëse të tre kushtet e mëposhtme plotësohen menjëherë: rrjeti është me dy tela, kutia e furnizimit me energji elektrike nuk ka kontakt me kutitë e pajisjeve me energji (plastike, për shembull), transistori i fuqisë nuk është i instaluar në strehën e ftohësit. Nëse të paktën një nga kushtet shkelet, C2 dhe C3 duhet të ekzistojnë.

Instalimi i kërcyesve në vend të mbytjes kryesore të shkëputjes L1 është i rrallë, por ende gjendet në burime të lira nga prodhues të këqij. Me sa duket ata kursejnë para. Kjo mund të trajtohet duke instaluar një mbytje normale. Si mjet i fundit, një mbytje e tillë mund të bëhet duke mbështjellë kordonin e energjisë në një bërthamë të madhe magnetike ferrit.

Një bluzë në vend të L2 gjendet, mjerisht, shpesh, madje edhe midis prodhuesve të mirë. Me sa duket, ata besojnë se meqenëse ky induktor nuk është i nevojshëm në një rrjet me dy tela (dhe atje me të vërtetë nuk kërkohet, rryma nuk ka ku të rrjedhë), atëherë mund të bëhet pa të në një rrjet me tre tela. Mjerisht, jo, pasi kjo hap një shteg të drejtpërdrejtë në rrjet për ndërhyrje të modalitetit të zakonshëm (dhe ndërhyrje nga rrjeti në shasi). Mund të korrigjohet duke instaluar L2 në hendekun e telit midis lidhësit të rrjetit dhe tabelës. Në rastin më të keq, mund të përdorim një mbytje të jashtme në kordonin e energjisë.

Së fundi, le të shohim gabim i zakonshëm, e cila vlen jo vetëm për furnizimin me energji elektrike, por për të gjitha furnizimet me energji elektrike. Shpesh, kondensatorët shtesë instalohen në të majtë (sipas Fig. 1) nga L1, siç tregohet në Fig. 2. Ata duhet të bllokojnë ndërhyrjet e njerëzve të tjerë që vijnë nga rrjeti në burimin e energjisë. Kondensatori C1 bllokon zhurmën diferenciale dhe nuk na shqetëson. Por kondensatorët C2 dhe C3, të cilët lidhin ndërhyrjen e modalitetit të përbashkët në telat e rrjetit me telin e tokëzimit, mund të shkaktojnë një lidhje HF midis trupit të pajisjes dhe telave të energjisë (fazore dhe neutrale) të rrjetit. Kjo do të ndodhë nëse pika e mesme C2 dhe C3 janë të lidhura me trupin e pajisjes, siç tregohet nga vija e kuqe e ndërprerë në Fig. 2. Ju nuk mund ta bëni këtë (edhe pse është e trishtueshme, shpesh kështu lidhen). Ndërhyrja e modalitetit të përbashkët RF nga rrjeti do të kalojë përmes C2 dhe C3 në trupin e pajisjes. Dhe mbrapa: rrymat e modalitetit të zakonshëm të pajisjes (për shembull, një marrës me një antenë) do të rrjedhin në rrjet. Lidhja e duhur pika e mesit të C2 dhe C3 duhet të jetë vetëm në terminalin e tokëzimit të prizës me tre tela, por jo në trupin e pajisjes, pra në terminalin e majtë të induktorit L2, siç tregohet nga linja Ngjyra jeshile në Fig. 2.

Oriz. 2. Diagrami i furnizimit me energji elektrike

Nëse jeni duke përdorur një furnizim me energji elektrike me dy tela, atëherë kontrolloni nëse furnizimi juaj me energji përmban kondensatorë nga telat e rrjetit në trupin e pajisjes. Dhe nëse ka, hiqni ato, pasi kjo është një rrugë e drejtpërdrejtë për rrymat e modalitetit të zakonshëm RF nga rrjeti në pajisjen tuaj dhe mbrapa.

Dhe nëse rrjeti është me tre tela, atëherë instaloni induktorin L2 midis trupit të pajisjes tuaj dhe tokës së rrjetit (ai do të thyejë shtegun për rrymat e modalitetit të përbashkët midis tyre) dhe do të lëvizë pikën e mesit të kondensatorëve të hyrjes (C2, C3 në Fig. 2) në tokën e rrjetit.

Filtri i rrjetit, treguar në Fig. 2 me kondensatorë C1-C3, është rast i përgjithshëm Për të fuqizuar çdo pajisje që gjeneron interferencë të frekuencës radio, siç janë transmetuesit HF.

Data e publikimit: 16.07.2017

Mendimet e lexuesve

• Piper / 16.03.2019 - 10:57
  Asgjë nuk është e ngatërruar.Në 1 të vogël C2 dhe C3 janë gjetur pas mbyt L1. Dhe në 2 të vogla C2 dhe C3 janë të vendosura para mbyt L1. Kjo është arsyeja pse ekziston një pikë argumentimi. P.S. Nofka e autorit është Goncharenko, jo Gocharko.
• Andrey / 15.05.2018 - 02:55
  Është disi konfuze, në Fig. 1 C2, C3 shkojnë në trupin e pajisjes dhe në Fig. 2 shkojnë në tokë. Cila është e saktë?

Specialiteti 221600

Shën Petersburg

1. QËLLIMI I PUNËS

Qëllimi i kësaj pune është të studiojë parimin e funksionimit dhe të përcaktojë efektivitetin e një shtypësi pulsues të interferencës me spektër të gjerë.

2. INFORMACION I SHKURTËR NGA TEORIA

Metodat kryesore të mbrojtjes së pajisjeve marrëse radio nga ndërhyrja pulsuese me spektër të gjerë janë:

a) mospritje - aplikim antena me drejtim të lartë, duke lëvizur antenën jashtë zonës së ndërhyrjes së impulsit dhe duke shtypur ndërhyrjen në vendin e shfaqjes së saj;

b) qark - mënyra të ndryshme përpunimi i përzierjes, një sinjal i dobishëm është një zhurmë pulsuese për të dobësuar efektin ndërhyrës.

Një nga metodat efektive të qarkut për të luftuar zhurmën e impulsit është përdorimi i një qarku të brezit të gjerë - kufizuesi i amplitudës - qarku i brezit të ngushtë (qarku SHOW). Ky qark përdoret shpesh në komunikimet radio.

NË kjo pune Skema SHOW studiohet për dy raste:

a) sinjali i dobishëm janë pulset video;

b) sinjali i dobishëm është një radio sinjal i vazhdueshëm me modulim amplitudë.

Diagramet strukturore për këto raste janë paraqitur në Fig. 1a dhe 1b respektivisht. Në rastin e parë, qarku SHOW ndodhet pas detektorit të amplitudës së presionit të gjakut, në të dytën - në rrugën e radiofrekuencës përpara presionit të gjakut.

Diagrami SHOW i paraqitur në Fig. 1a përfshin një përforcues video me brez të gjerë të lidhur me seri, një kufizues amplitude dhe një amplifikues video me brez të ngushtë. Në hyrje të qarkut: një përzierje sinjal-interferencë merret nga detektori (Fig. 2a), dhe kohëzgjatja e sinjalit është shumë më e gjatë se kohëzgjatja e ndërhyrjes (tc>>tp), dhe amplituda e interferenca është dukshëm më e madhe se amplituda e sinjalit (Uп>>Uc). Një përforcues me brez të gjerë është projektuar për të përforcuar përzierjen hyrëse në një nivel që ofron punë normale kufizues. Gjerësia e brezit të rrugës së amplifikimit deri te kufizuesi zgjidhet në mënyrë që të shmanget një rritje e konsiderueshme në kohëzgjatjen e pulsit të interferencës (Fig. 2b). Pragu kufizues është pak më i lartë se niveli i sinjalit të dobishëm, kështu që pas kufizimit, nivelet e sinjalit dhe interferencës bëhen pothuajse të barabarta (Fig. 2c). Një përforcues video me brez të ngushtë (ose filtër) vepron si një integrues, konstanta kohore e të cilit është në përputhje me kohëzgjatjen e sinjalit dhe është shumë më e gjatë se kohëzgjatja e ndërhyrjes. Për shkak të faktit se tc>>tп, sinjali në daljen e filtrit ka kohë të rritet në vlerën e tij të amplitudës, por interferenca jo (Fig. 2d). Kështu, raporti sinjal-zhurmë në daljen e qarkut SHOW rritet ndjeshëm.

Le të vlerësojmë fitimin në raportin sinjal/zhurmë gjatë përdorimit të skemës SHOW. Në hyrje të qarkut ka një sinjal me amplitudë Uc dhe kohëzgjatje tc dhe ndërhyrje me një zarf drejtkëndor (Uп, tп). Roli i atij integrues kryhet nga një qark RC i rendit të parë me një përgjigje kalimtare të formës

h(t)=1- exp(- tP/ tR.C.) (1)

ku tRC = RC është konstanta e kohës së filtrit.

Dihet nga teoria se kohëzgjatja e rritjes së sinjalit në një nivel prej 0.9 Uc për një qark të tillë përcaktohet nga relacioni

t n=2.3 t R.C. (2)

Niveli i interferencës në daljen e kufizuesit të amplitudës Up = Ulim, ku Ulim është pragu kufizues dhe niveli i sinjalit të dobishëm dhe interferenca në daljen e qarkut, përkatësisht

Ucjashtë=0,9 MB (3)

Umyk= UviganK (4)

ku K është fitimi i qarkut. Raporti i tensionit të sinjalit/zhurmës në daljen e qarkut SHOW

hjashtë=(Uc/ UP)out=0.9*UMe/(Uvigan) (5)

Përfitimi nga përdorimi i skemës përcaktohet nga relacioni

(6)

ose, duke marrë parasysh (5),

q1 =0.9* UP/(Uvigan(1/)) (7)

Sepse tP<< tR.C. DhetMe=2,3 tR.C., Se

q1 =(0.9* UP/ Uvigan)*(tMe/2,3 tP) » 0.4( UP/ Uvigan)*(tMe/ tP) (8)

Kur qarku SHOW është i fikur (kufizuesi është i çaktivizuar), niveli i zhurmës në dalje

Umyk= UPK (9)

Në këtë rast, raporti sinjal/zhurmë në dalje

hjashtë=(Uc/ UP)out=0.9*UMe/(UP) (10)

dhe fitimi i marrë për shkak të "bandës së ngushtë" të filtrit të daljes, i përputhur përgjatë brezit me sinjalin e dobishëm, është i barabartë me

q2=[ hjashtë/ hhyrje]SHOWoff=0,9/ (11)

Fitimi relativ i marrë gjatë përdorimit të skemës SHOW përcaktohet si raport

n= q1/ q2 (12)

Pas zëvendësimit të (7) dhe (11) në (12) dhe duke marrë parasysh marrëdhëniet

n<< tR.C. DhetMe=2,3 tR.C., , ne kemi

n= q1/ q2 = UP/ Uvigan (13)

Në qarkun SHOW (Fig. 16), përforcuesi me brez të gjerë është fazat rezonante të një amplifikuesi të frekuencës së ndërmjetme (IFA) me një gjerësi brezi shumë më të gjerë se gjerësia spektrale e sinjalit të dobishëm. Përforcuesi është i vendosur deri në kufizues. Kaskada IF pas kufizuesit përdoret si integrues dhe gjerësia e brezit të kësaj kaskade përputhet me gjerësinë spektrale të sinjalit të dobishëm. Për të shmangur përkeqësimin e imunitetit të zhurmës së marrësit për shkak të zgjerimit të gjerësisë së brezit të kaskadave të amplifikatorit në kufizues, qarku SHOW ndodhet sa më afër hyrjes së marrësit.

3. PËRSHKRIMI I INSTALIMIT TË LABORATORIT

Diagrami bllok i konfigurimit të laboratorit për studimin e shtypësit të interferencës është paraqitur në Fig. 3. Instalimi i laboratorit përfshin:

1. Gjenerator standard i sinjalit (SSG);

2. Oshiloskop;

3. Modeli laboratorik i një shtypësi të interferencës.

Diagrami bllok i instalimit është paraqitur në Fig. 4. Qarku përmban një simulator të një përzierje sinjalesh dhe interferencash dhe një qark SHOW. Një lëkundje e moduluar me amplitudë (AMO) nga GSS futet në hyrjen e një simulatori të një përzierjeje të sinjalit dhe zhurmës së pulsit. AMK ka parametrat e mëposhtëm:

a) amplituda Um = 100 mV;

b) frekuenca bartëse fo == 100 KHz;

c) frekuenca e modulimit fm = 1 KHz. Simulatori prodhon sinjalet e mëposhtme:

Sam - AMK e dobishme;

Si - sinjal i dobishëm impuls;

Sp - zhurma e impulsit drejtkëndor;

Spп - interferenca e pulsit të radios me një formë zarfi drejtkëndor.

SYNC - pulsi i sinkronizimit të oshiloskopit. Në panelin e përparmë të modelit të laboratorit, është e mundur të ndizni sinjalet dhe ndërhyrjet e simuluara duke përdorur përkatësisht çelësat "Signal on" dhe "Interference on". Sinjali i dobishëm i pulsit përzihet me zhurmën e pulsit në grumbulluesin å1, dhe sinjali i vazhdueshëm i dobishëm me zhurmën AM dhe pulsin e radios përzihet në grumbulluesin å2. Një përzierje e sinjalit të dobishëm dhe ndërhyrjes furnizohet në dy qarqe SHOW të krijuara për të funksionuar si në frekuencë video ashtu edhe në frekuencë radio. Ndërrimi i skemave kryhet nga çelësi "Sam-Si" i vendosur në panelin e përparmë të paraqitjes. Qarku i parë përmban një përforcues video me brez të gjerë (WVA), një kufizues duke përdorur diodat VD1, VD2 dhe një filtër me brez të ngushtë (UF1), të zbatuar nga një qark RC. Qarku i dytë përmban një përforcues me brez të gjerë, një kufizues, një filtër me brez të ngushtë (UV2) dhe një detektor AMC. UV2 është një qark oscilues L1 Sk1 Sk2, gjerësia e brezit të të cilit përputhet me

gjerësia e spektrit AMK. Kufizuesi ndizet nga çelësi i ndërrimit "ON PP". Një ndërprerës i pikës së kontrollit me tre pozicione (1, 2, 3) ju lejon të përdorni një oshiloskop për të vëzhguar sinjalet në hyrjen e qarkut SHOW, në hyrjen e kufizuesit dhe në daljen e qarkut.

4. PROCEDURA E KRYERJES SË PUNËS

3.1. Njihuni me parimin e funksionimit të shtypësit të ndërhyrjes dhe përbërjen e pajisjeve të përdorura.

3.2. Studimi i një shtypësi të interferencës në prani të një sinjali të dobishëm pulsues.

3.2.1. Përgatitja për punë:

Vendosni një sinjal me parametrat e mëposhtëm në daljen GSS:

a) amplituda - 100 mV;

b) frekuenca - 100 KHz;

c) thellësia e modulimit - 30%.

Aktivizoni paraqitjen, vendosni çelësin "Sam-Si" në pozicionin Si, "Zhurma ndezur", "Signal on" kalon në pozicionin e ndezur, çelësi i pikës së kontrollit në pozicionin 1.

3.2.2. Matjet:

Duke përdorur një oshiloskop, matni parametrat e sinjalit dhe zhurmës në hyrje të qarkut (amplituda e sinjalit Uc dhe zhurma Up; kohëzgjatja e sinjalit tс dhe zhurma tп);

Llogaritni raportin sinjal/zhurmë nga voltazhi në hyrje të qarkut;

Vëzhgoni sinjalin në pikat e kontrollit të qarkut me shtypësin e zhurmës të ndezur dhe të fikur, duke fikur kufizuesin me çelësin "On PP";

Matni raportin sinjal-zhurmë në daljen e qarkut me shtypësin e zhurmës të ndezur dhe të fikur;

Bazuar në rezultatet e matjes, përcaktoni fitimin relativ dhe krahasoni atë me atë të llogaritur;

Vizatoni oshilogramë në pikat e kontrollit të qarkut me shtypësin të ndezur dhe të fikur.

3.3 Hulumtimi i një shtypësi të interferencës kur merr një sinjal të vazhdueshëm nga AM.

3.3.1. Përgatitja për punë:

Vendosni çelësat në pozicionet e mëposhtme:

a) "Sam-Si" -Sam

b) "Signal on" - ndezur;

c) "Interference on" - off;

d) pikat e kontrollit - 3;

duke ndryshuar frekuencën e gjeneratorit brenda 100 kHz, arrini sinjalin maksimal në daljen e detektorit. Vëzhgimi kryhet në ekranin e oshiloskopit.

3.3.2 Matjet:

Vëzhgoni sinjalin në pikat e kontrollit të qarkut me shtypësin e zhurmës të ndezur dhe të fikur, duke fikur kufizuesin me çelësin e ndërrimit "On PP",

Matni raportin sinjal-zhurmë në hyrje të qarkut (pika e provës 1);

Matni raportin sinjal-zhurmë në daljen e qarkut (pika e provës 3) me shtypësin të ndezur dhe të fikur;

Shënim, nivelet e sinjalit të dobishëm dhe të interferencës në hyrje dhe dalje të qarkut maten veçmas (sinjali dhe ndërhyrja ndizen duke përdorur çelësat e ndërrimit "sinjali i ndezur" dhe "zhurma e ndezur");

Bazuar në rezultatet e matjes, përcaktoni fitimin në raportin sinjal-ndërhyrje kur përdorni qarkun SHOW dhe fitimin relativ.

bllok diagrami i shtypësit të zhurmës në studim;

oshilogramet e sinjaleve në pikat e kontrollit të qarkut;

llogaritja e fitimit të pritur në raportin sinjal/ndërhyrje gjatë marrjes së sinjaleve video;

të dhëna eksperimentale mbi efektivitetin e një shtypësi të interferencave për sinjalet video dhe radio.

LITERATURA

Mbrojtje nga interferenca radio. , etj.; Ed. M.: Sov. radio, 1976

Shevkoplyas B.V. “Strukturat e mikroprocesorit. Zgjidhjet inxhinierike." Moskë, shtëpia botuese "Radio", 1990. Kapitulli 4

4.1. Shuarja e ndërhyrjeve nëpërmjet rrjetit primar të furnizimit

Forma e sinjalit të tensionit alternativ të një rrjeti të furnizimit me energji industriale (~"220 V, 50 Hz) për periudha të shkurtra kohore mund të ndryshojë shumë nga ai sinusoidal - janë të mundshme rritjet ose "futjet", një rënie në amplituda e një ose disa gjysmëvalë, etj. Arsyet për shfaqjen e shtrembërimeve të tilla zakonisht lidhen me një ndryshim të mprehtë në ngarkesën e rrjetit, për shembull, kur një motor elektrik i fuqishëm, furrë ose makinë saldimi është ndezur. Prandaj, nëse është e mundur , izolimi nga burime të tilla interferencash duhet të kryhet nëpërmjet rrjetit (Fig. 4.1).

Oriz. 4.1 Opsionet për lidhjen e një pajisjeje dixhitale me furnizimin kryesor me energji elektrike

Përveç kësaj mase, mund të jetë e nevojshme të futet një filtër i mbitensionit në hyrjen e energjisë së pajisjes për të shtypur ndërhyrjet afatshkurtra. Frekuenca rezonante e filtrit mund të jetë në intervalin 0.1.5-300 MHz; filtrat me brez të gjerë sigurojnë shtypjen e ndërhyrjeve në të gjithë gamën e specifikuar.

Figura 4.2 tregon një shembull të qarkut të filtrit të rrjetit Ky filtër ka përmasa 30 X 3 OX 20 mm dhe është montuar direkt në bllokun e hyrjes së rrjetit në pajisje. Filtrat duhet të përdorin kondensatorë dhe induktorë me frekuencë të lartë, qoftë pa bërthamë ose me bërthama me frekuencë të lartë.

Në disa raste, është e nevojshme të futet një mburojë elektrostatike (një tub i rregullt uji i lidhur me një strehë të panelit të energjisë të tokëzuar) për të vendosur telat primar të furnizimit me energji brenda tij. Siç u përmend në, një transmetues me valë të shkurtër i një flote taksi, i vendosur në anën e kundërt të rrugës, është i aftë të transmetojë sinjale me një amplitudë prej disa qindra volt në një copë teli në një orientim të caktuar relativ. I njëjti tel, i vendosur në një mburojë elektrostatike, do të mbrohet me siguri nga ky lloj ndërhyrjeje.

Oriz. 4.2. Shembull i një qarku të filtrit të rrjetit

Le të shohim metodat për të shtypur ndërhyrjet në rrjet direkt në furnizimin me energji të pajisjes. Nëse mbështjelljet primare dhe dytësore të një transformatori të fuqisë janë të vendosura në të njëjtën spirale (Fig. 4.3, a), atëherë për shkak të bashkimit kapacitiv midis mbështjelljeve, zhurma pulsuese mund të kalojë nga qarku primar në atë sekondar. Rekomandohen katër metoda për të shtypur një ndërhyrje të tillë (në mënyrë që të rritet efektiviteti).

1. Mbështjelljet primare dhe dytësore të transformatorit të fuqisë bëhen në mbështjellje të ndryshme (Fig. 4.3, b). Kapaciteti i xhiros C zvogëlohet, por efikasiteti zvogëlohet, pasi jo i gjithë fluksi magnetik nga rajoni primar i mbështjelljes hyn në rajonin e mbështjelljes dytësore për shkak të shpërndarjes nëpër hapësirën përreth.
2. Dredha-dredha parësore dhe dytësore janë bërë në të njëjtën spirale, por janë të ndara nga një ekran prej bakri me një trashësi prej të paktën 0,2 mm. Ekrani nuk duhet të jetë një lak me qark të shkurtër. Është i lidhur me tokëzimin e trupit të pajisjes (Fig. 4.3, c)
3. Dredha-dredha kryesore është plotësisht e mbyllur në një ekran që nuk është një kthesë me qark të shkurtër. Ekrani është i tokëzuar (Fig. 4.3, G).
4. Dredha-dredha parësore dhe dytësore janë të mbyllura në ekrane individuale, midis të cilave vendoset një ekran ndarës. I gjithë transformatori është i mbyllur në një shtresë metalike (Fig. 4.3,<Э). Экраны и корпус заземляются. Этот тип трансформатора в силу предельной защищенности от прохождения помех получил название «ультраизолятор».

Me të gjitha metodat e listuara të shtypjes së zhurmës, instalimi i telave të rrjetit brenda pajisjes duhet të bëhet duke përdorur një tel të mbrojtur, duke lidhur ekranin me tokën e shasisë. Mbretëria e Bashkuar e pavlefshme
instalime elektrike në një grup rrjeti dhe tela të tjerë (borde të energjisë, sinjal, etj.)" edhe në rastin e mbrojtjes së të dyjave.

Rekomandohet instalimi i një kondensatori me një kapacitet prej afërsisht 0,1 μF paralel me dredha-dredha parësore të transformatorit të energjisë në afërsi të terminaleve të dredha-dredha dhe një rezistencë kufizuese të rrymës me një rezistencë prej rreth 100 ohms në seri me të. Kjo lejon që energjia e ruajtur në bërthamën e transformatorit të fuqisë të "qarkohet" në momentin që hapet çelësi i rrjetit.

Oriz. 4.3. Opsionet për mbrojtjen e një transformatori të energjisë nga transmetimi i zhurmës së impulsit nga rrjeti në qarkun sekondar (dhe anasjelltas):
a-pa mbrojtje; b - ndarja e mbështjelljeve parësore dhe dytësore; V- vendosja e ekranit midis mbështjelljeve; G - mbrojtja e plotë e mbështjelljes primare; d - mbrojtje e plotë e të gjithë elementëve të transformatorit

Oriz. 4.4. Diagrami i thjeshtuar i furnizimit me energji elektrike (A) dhe diagramet (b, c), duke shpjeguar funksionimin e një ndreqësi me valë të plotë.

Furnizimi me energji elektrike është burimi më i madh i zhurmës së impulsit në rrjet, aq më i madh është kapaciteti i kondensatorit C

Vini re se me një rritje të kapacitetit C të filtrit (Fig. 4.4, a) të furnizimit me energji të pajisjes sonë, probabiliteti i dështimeve të pajisjeve fqinje rritet, pasi konsumi i energjisë nga rrjeti nga pajisja jonë merr gjithnjë e më shumë natyra e goditjeve. Në të vërtetë, tensioni në daljen e ndreqësit rritet gjithashtu gjatë atyre intervaleve kohore kur energjia merret nga rrjeti (Fig. 4.4, b). Këto intervale në Fig. 4.4 janë me hije.

Me rritjen e kapacitetit të kondensatorit C, periudhat e ngarkimit të tij bëhen gjithnjë e më të shkurtra (Fig. 4.4, c), dhe rryma e marrë në një impuls nga rrjeti bëhet më e madhe. Kështu, një pajisje në dukje "e padëmshme" mund të krijojë ndërhyrje në rrjet që nuk është "inferiore" ndaj ndërhyrjes nga një makinë saldimi.

4.2. Rregullat e tokëzimit që sigurojnë mbrojtje nga ndërhyrja në tokë

Në pajisjet e bëra në formën e blloqeve të plota strukturore, ekzistojnë të paktën dy lloje autobusësh tokësorë - kasa dhe qark. Sipas kërkesave të sigurisë, autobusi i strehimit duhet të lidhet me autobusin e tokëzimit të vendosur në dhomë. Autobusi i qarkut (në lidhje me të cilin maten nivelet e tensionit të sinjalit) nuk duhet të lidhet me autobusin e shasisë brenda njësisë; duhet të sigurohet një terminal i veçantë i izoluar nga shasia.

Oriz. 4.5. Tokëzimi jo i duhur dhe i saktë i pajisjeve dixhitale. Tregohet autobusi tokësor që zakonisht është i pranishëm në ambiente të mbyllura.

Në Fig. Figura 4.5 tregon opsionet për tokëzimin e gabuar dhe të saktë të një grupi pajisjesh që janë të ndërlidhura me linja informacioni. (këto rreshta nuk tregohen). Autobusët e qarkut tokësor lidhen me tela individualë në pikën A, dhe autobusët e rastit lidhen në pikën B, sa më afër pikës A. Pika A mund të mos lidhet me autobusin tokësor në ambiente, por kjo krijon bezdi, p.sh. , kur punoni me një oshiloskop, i cili Toka e sondës është e lidhur me trupin.

Nëse tokëzimi është i gabuar (shih Fig. 4.5), tensionet e impulsit të krijuara nga rrymat barazuese përgjatë autobusit të tokëzimit do të aplikohen në të vërtetë në hyrjet e elementëve kryesorë marrës, gjë që mund të shkaktojë funksionimin e tyre të rremë. Duhet të theksohet se zgjedhja e opsionit më të mirë të tokëzimit varet nga kushtet specifike "lokale" dhe shpesh kryhet pas një sërë eksperimentesh të kujdesshme. Megjithatë, rregulli i përgjithshëm (shih Figurën 4.5) mbetet gjithmonë në fuqi.

4.3. Shuarja e ndërhyrjeve në qarqet dytësore të furnizimit me energji elektrike

Për shkak të induktivitetit të kufizuar të autobusëve të fuqisë dhe tokës, rrymat pulsuese shkaktojnë shfaqjen e tensioneve pulsuese të polaritetit pozitiv dhe negativ, të cilat aplikohen midis kunjave të fuqisë dhe tokësore të mikroqarqeve. Nëse autobusët e fuqisë dhe tokës janë bërë nga përçues të shtypur të hollë ose të tjerë, dhe kondensatorët e shkëputjes me frekuencë të lartë ose mungojnë plotësisht ose numri i tyre është i pamjaftueshëm, atëherë kur disa mikroqarqe TTL ndërrohen njëkohësisht në skajin "larg" të tabelës së qarkut të printuar. , amplituda e zhurmës së impulsit të furnizimit me energji (rritje të tensionit që veprojnë midis kunjit të energjisë dhe tokës së mikroqarkut) mund të jetë 2 V ose më shumë. Prandaj, kur dizajnoni një bord qarku të printuar, duhet të ndiqen rekomandimet e mëposhtme.

1. Autobusët e fuqisë dhe tokës duhet të kenë induktivitet minimal. Për ta bërë këtë, ato janë bërë në formën e strukturave grilë që mbulojnë të gjithë zonën e bordit të qarkut të shtypur. Është e papranueshme lidhja e mikroqarqeve TTL me një autobus që është "trokitje e lehtë", pasi ndërsa i afrohet fundit të tij, induktiviteti i qarqeve të furnizimit me energji grumbullohet. Autobusët e energjisë dhe tokës duhet, nëse është e mundur, të mbulojnë të gjithë zonën e lirë të tabelës së qarkut të printuar. Vëmendje e veçantë duhet t'i kushtohet projektimit të matricave dinamike të ruajtjes së memories në çipat K565RU5, RU7 etj.. Matrica duhet të jetë katror në mënyrë që linjat e adresës dhe të kontrollit të kenë një gjatësi minimale. Çdo mikroqark duhet të jetë i vendosur në një qelizë individuale të një strukture grilë të formuar nga autobusët e energjisë dhe tokës (dy rrjete të pavarura). Fuqia dhe autobusët tokësorë të matricës së ruajtjes nuk duhet të ngarkohen me rryma "të huaja" që rrjedhin nga drejtuesit e adresave, amplifikuesit e sinjalit të kontrollit, etj.
2. Lidhja e autobusëve të jashtëm të energjisë dhe tokës me tabelën përmes një lidhësi duhet të bëhet përmes disa kontakteve të vendosura në mënyrë të barabartë përgjatë gjatësisë së lidhësit, në mënyrë që strukturat e rrjetit të autobusëve të energjisë dhe tokësore të mund të futen nga disa pika menjëherë.
3. Shuarja e ndërhyrjes në furnizimin me energji elektrike duhet të kryhet afër vendit ku ndodh. Prandaj, një kondensator me frekuencë të lartë me një kapacitet prej të paktën 0,02 μF duhet të vendoset pranë kunjave të fuqisë së çdo çipi TTL. Kjo gjithashtu vlen veçanërisht për çipat e memories dinamike të përmendura. Për të filtruar zhurmën me frekuencë të ulët, është e nevojshme të përdorni kondensatorë elektrolitikë, për shembull, me një kapacitet prej 100 μF. Kur përdorni çipa memorie dinamike, kondensatorët elektrolitikë instalohen, për shembull, në qoshet e matricës së ruajtjes ose në një vend tjetër. , por afër këtyre çipave.

Prandaj, në vend të kondensatorëve me frekuencë të lartë, përdoren autobusë specialë të energjisë BUS-BAR, CAP-BUS, të cilët vendosen nën linjat e mikroqarqeve ose midis tyre, pa prishur teknologjinë e zakonshme të automatizuar për instalimin e elementeve në tabelë me saldim të valës pasuese. . Këta autobusë janë kondensatorë të shpërndarë me një kapacitet linear prej afërsisht 0.02 μF/cm. Për të njëjtën kapacitet total si kondensatorët diskretë, zbarrat sigurojnë refuzim dukshëm më të mirë të zhurmës në densitet më të larta të paketimit.

Oriz. 4.6. Opsione për lidhjen e pllakave P1-PZ me furnizimin me energji elektrike

Në Fig. 4.6 jep rekomandime për lidhjen e pajisjeve të bëra në bordet e qarkut të printuar P1-PZ në daljen e furnizimit me energji elektrike. Një pajisje me rrymë të lartë e bërë në një tabelë PZ krijon më shumë zhurmë në autobusët e energjisë dhe në tokë, kështu që duhet të jetë fizikisht më afër furnizimit me energji elektrike, ose edhe më mirë, të sigurojë fuqinë e saj duke përdorur autobusë individualë.

4.4. Rregullat për të punuar me linjat e komunikimit të dakorduara

Në Fig. Figura 4.7 tregon formën e sinjaleve të transmetuara përgjatë kabllit, në varësi të raportit të rezistencës së rezistencës së ngarkesës R dhe rezistencës karakteristike të kabllit p. Sinjalet transmetohen pa shtrembërim në R=p. Rezistenca karakteristike e një lloji të veçantë të kabllit koaksial është e njohur (për shembull, 50, 75, 100 ohms). Rezistenca karakteristike e kabllove të sheshta dhe çifteve të përdredhura është zakonisht afër 110-130 Ohms; vlera e tij e saktë mund të merret eksperimentalisht duke zgjedhur një rezistencë K, kur lidhet, shtrembërimi është minimal (shih Fig. 4.7). Gjatë kryerjes së eksperimentit, nuk duhet të përdorni tela me rezistencë të ndryshueshme, pasi ato kanë një induktivitet të lartë dhe mund të shtrembërojnë formën e sinjalit.

Linja komunikimi e tipit “kolektor i hapur” (Fig. 4.8). Për të transmetuar çdo sinjal kryesor me një kohë rritje prej rreth 10 ns në distanca që tejkalojnë 30 cm, përdoret një palë e veçantë e përdredhur ose një palë bërthama ndahet në një kabllo të sheshtë. Në gjendjen pasive, të gjithë transmetuesit janë të fikur. Kur aktivizohet ndonjë transmetues ose grup transmetuesish, tensioni i linjës bie nga mbi 3 V në afërsisht 0,4 V.

Me një gjatësi të linjës 15 m dhe me përputhjen e duhur, kohëzgjatja e proceseve kalimtare në të nuk i kalon 75 ns. Linja zbaton funksionin OR në lidhje me sinjalet e përfaqësuara nga nivelet e tensionit të ulët.

Oriz. 4.7. Transmetimi i sinjaleve me kabllo. O-gjenerator pulsi i tensionit

Linja e komunikimit e tipit "emetues i hapur" (Fig. 4.9"). Ky shembull tregon një opsion të linjës duke përdorur një kabllo të sheshtë. Telat e sinjalit alternohen me telat e tokës. Në mënyrë ideale, çdo tel sinjali kufizohet në të dy anët me telat e veta të tokës, por kjo, si rregull, nuk është veçanërisht e nevojshme. Në Fig. 4.9, çdo tel sinjali është ngjitur me tokën "e vet" dhe "të huaj", e cila zakonisht është mjaft e pranueshme. Një kabllo e sheshtë dhe një grup çiftesh të përdredhura janë në thelb pothuajse e njëjta gjë, dhe megjithatë e dyta është e preferueshme në kushtet e niveleve të rritura të ndërhyrjeve të jashtme. Linja e emetuesit të hapur zbaton funksionin OR në lidhje me sinjalet e përfaqësuara nga nivelet e tensionit të lartë. Karakteristikat e kohës përafërsisht korrespondojnë me ato të një linje "kolektor të hapur".

Linja e komunikimit të tipit “çift diferencial” (Fig. 4.10). Linja përdoret për transmetimin e sinjalit me një drejtim dhe karakterizohet nga imuniteti i rritur i zhurmës, pasi marrësi reagon ndaj ndryshimit të sinjaleve, dhe ndërhyrja e shkaktuar nga jashtë prek të dy telat afërsisht në mënyrë të barabartë. Gjatësia e linjës është praktikisht e kufizuar nga rezistenca omike e telave dhe mund të arrijë disa qindra metra.

Fig, 4.8. Linja e hapur e komunikimit kolektor

Oriz. 4.9. Linja e komunikimit të emetuesit të hapur

Oriz. 4.10. Linja komunikimi e çifteve diferenciale

Të gjitha linjat e konsideruara duhet të përdorin marrës me rezistencë të lartë hyrëse, kapacitet të ulët të hyrjes dhe mundësisht me një karakteristikë transferimi histeretike për të rritur imunitetin ndaj zhurmës.

Implementimi fizik i autostradës (Fig. 4. II),Çdo pajisje e lidhur me trungun përmban dy lidhës. Një diagram i ngjashëm me atë të paraqitur në Fig. 4.11 u diskutua më herët (shih Fig. 3.3), kështu që ne do të fokusohemi vetëm në rregullat që duhen ndjekur gjatë projektimit të blloqeve të përputhjes (MB).

Transmetimi i sinjaleve kryesore përmes konektorëve. Opsionet më të mira për lidhjet e instalimeve elektrike janë paraqitur në Fig. .4.12. Në këto raste, pjesa e përparme e pulsit që udhëton përgjatë linjës kryesore pothuajse "nuk e ndjen" lidhësin, pasi heterogjeniteti i futur në linjën kabllore është i parëndësishëm. Në këtë rast, megjithatë, kërkohet që të zënë 50% të kontakteve të përdorura nën tokë.

Nëse për ndonjë arsye ky kusht nuk mund të përmbushet, atëherë, në kurriz të imunitetit të zhurmës, mund të përdorni një opsion të dytë, më ekonomik për numrin e kontakteve për instalimin e lidhësve, të treguar në Fig. 4.13. Ky opsion përdoret shpesh në praktikë. Bazamentet e çifteve të përdredhura (ose bazamentet e sheshta të kabllove) montohen në shirita metalikë me një seksion kryq sa më të madh, për shembull 5 mm2.

Lidhja e këtyre tokave kryhet në mënyrë të barabartë përgjatë gjatësisë së shiritit, pasi telat përkatës të sinjalit janë ngjitur. Të dy shiritat kombinohen përmes një lidhësi duke përdorur një seri kërcyesish me gjatësi minimale dhe seksion kryq maksimal, dhe kërcyesit janë të vendosur në mënyrë të barabartë përgjatë gjatësisë së shiritave. Çdo kërcyes në tokë duhet të korrespondojë me jo më shumë se katër linja sinjalizuese, por numri i përgjithshëm i kërcyesve nuk duhet të jetë më pak se tre (një në qendër dhe dy në skajet).

Oriz. 4.13. Opsioni i pranueshëm për transmetimin e sinjaleve përmes lidhësit. Н-=5 mm2-prerje tërthore të shufrave, 5^0,5 mm2-prerje tërthore të telit të tokëzimit

Oriz. 4.14. Opsione për të bërë degë nga linja kryesore

Bërja e degëve nga linja kryesore. Në Fig. Figura 4.14 tregon opsionet për ekzekutimin e gabuar dhe korrekt të një dege nga linja kryesore. Rruga e një rreshti gjurmohet, teli i tokëzimit tregohet me kusht. Opsioni i parë (një gabim tipik i projektuesve fillestarë të qarkut!) karakterizohet nga ndarja e energjisë së valës në dy pjesë,

Oriz. 4.15. Opsionet për lidhjen e marrësve me autostradën
që vjen nga linja A. Një pjesë shkon në ngarkesën e linjës B, tjetra në ngarkesën e linjës C. Pas ngarkimit të linjës C, vala "e plotë" fillon të përhapet përgjatë vijës B, duke u përpjekur të arrijë atë të mëparshme. valë e larguar me gjysmën e energjisë. Kështu, pjesa e përparme e sinjalit ka një formë të shkallëzuar.

Nëse dega kryhet si duhet, segmentet e linjave A, C dhe B janë të lidhura në seri, kështu që vala praktikisht nuk ndahet dhe frontet e sinjalit nuk shtrembërohen. Transmetuesit dhe marrësit e vendosur në tabelë duhet të jenë sa më afër skajit të saj për të zvogëluar inhomogjenitetin e paraqitur në pikën ku linjat B dhe C bashkohen së bashku.

Për të shkëputur paketat e marrësit nga shtylla kurrizore, mund të përdorni marrës një ose dydrejtimësh (shih Fig. 3.18, 3.19). Kur degëzimi i një linje në disa drejtime, duhet të ndahet një transmetues i veçantë për secilin (Fig. 4.15, V).

Për transmetimin mbi një linjë, është më mirë të përdorni impulse trapezoidale sesa drejtkëndore. Sinjalet me fronte të sheshta, siç u përmend, përhapen përgjatë vijës me më pak shtrembërim. Në parim, në mungesë të ndërhyrjes së jashtme, për çdo linjë arbitrare të gjatë dhe madje të pakrahasueshme, është e mundur të zgjidhet një shkallë kaq e ngadaltë e rritjes së sinjalit që sinjalet e transmetuara dhe të marra të ndryshojnë me një sasi të vogël arbitrare.

Për të marrë impulse trapezoidale, transmetuesi është projektuar si një përforcues diferencial me një qark integrues të reagimit. Në hyrjen e marrësit kryesor, i bërë gjithashtu në formën e një amplifikuesi diferencial, është instaluar një qark integrues për të filtruar ndërhyrjet me frekuencë të lartë.

Kur transmetoni sinjale brenda një bord, kur numri i marrësve është i madh, shpesh përdoret "përputhja serike". Ai konsiston në faktin se një rezistencë me një rezistencë prej 20-50 Ohms është e lidhur në seri me daljen e transmetuesit, në afërsi të kësaj daljeje. Kjo ju lejon të shtypni proceset osciluese në frontet e sinjalit. Kjo teknikë përdoret shpesh gjatë transmetimit të sinjaleve të kontrollit (KA5, SAZ, \UE) nga amplifikuesit në memorien dinamike LSI.

4.5. Rreth vetive mbrojtëse të kabllove

Në Fig. 4.16a tregon skemën më të thjeshtë për transmetimin e sinjaleve mbi një kabllo koaksiale, e cila në disa raste mund të konsiderohet mjaft e kënaqshme. Disavantazhi kryesor i tij është se në prani të rrymave barazuese të pulsit midis bazave të kornizës (barazimi i mundshëm është funksioni kryesor i sistemit të terrenit të kornizës), një pjesë e këtyre rrymave 1 mund të rrjedhë përmes gërshetit të kabllit dhe të shkaktojë një rënie të tensionit (kryesisht për shkak të induktiviteti i gërshetit), i cili në fund të fundit vepron në ngarkesën K.

Për më tepër, në këtë kuptim, diagrami i paraqitur në Fig. 4.16, a, rezulton të jetë e preferueshme, dhe me një rritje të numrit të pikave të kontaktit midis gërshetit të kabllit dhe tokës së trupit, mundësitë për rrjedhjen e ngarkesave të induktuara nga gërsheti përmirësohen. Përdorimi i një kablli me gërsheta shtesë (Fig. 4.16, c) bën të mundur mbrojtjen si nga interferenca kapacitore ashtu edhe nga rrymat barazuese, të cilat në këtë rast rrjedhin nëpër bishtalecin e jashtëm dhe praktikisht nuk kanë asnjë efekt në qarkun e sinjalit.

Lidhja e një kabllo me gërsheta shtesë sipas diagramit të paraqitur në Fig. 4.16, d, ju lejon të përmirësoni vetitë e frekuencës së linjës duke zvogëluar kapacitetin e saj linear. Në një rast ideal, potenciali i çdo seksioni elementar të bërthamës qendrore përkon me potencialin e cilindrit elementar të bishtalecit të brendshëm që rrethon këtë seksion.

Linjat e këtij lloji përdoren në rrjetet kompjuterike lokale për të rritur shpejtësinë e transferimit të informacionit. Gërsheti i jashtëm i kabllit është pjesë e qarkut të sinjalit, dhe për këtë arsye ky qark është ekuivalent për sa i përket imunitetit ndaj ndërhyrjeve të jashtme në qarkun e treguar në Fig. 4.16.6.

Oriz. 4.16. Opsionet e kabllove

As gërshetimi i bakrit dhe as alumini i një kablloje të thjeshtë koaksiale nuk e mbron atë nga fushat magnetike me frekuencë të ulët. Këto fusha nxisin një emf si në seksionin e bishtalecit ashtu edhe në pjesën përkatëse të bërthamës qendrore.

Megjithëse këto EMF janë të së njëjtës shenjë, ato nuk kompensojnë njëra-tjetrën në madhësi për shkak të gjeometrive të ndryshme të përcjellësve përkatës - bërthamës qendrore dhe bishtalecit. Emf diferencial zbatohet përfundimisht në ngarkesën K. Gërsheta shtesë (Fig. 4. 16, c, d) gjithashtu nuk është në gjendje të parandalojë depërtimin e një fushe magnetike me frekuencë të ulët në rajonin e saj të brendshëm

Mbrojtja nga fushat magnetike me frekuencë të ulët sigurohet nga një kabllo që përmban një palë tela të përdredhur të mbyllur në një bishtalec (Fig. 4.16, d). Në këtë rast, EMF i shkaktuar nga një fushë magnetike e jashtme në telat që përbëjnë çiftin e përdredhur kompensojnë plotësisht njëri-tjetrin si në shenjë ashtu edhe në vlerë absolute.

Kjo është aq më e vërtetë sa më i vogël të krahasohet hapi i përdredhjes së telit me zonën e veprimit në terren dhe sa më me kujdes (simetrike) të kryhet përdredhja. Disavantazhi i një linje të tillë është "tavani" i saj me frekuencë relativisht të ulët - rreth 15 MHz - për shkak të humbjeve të mëdha të energjisë të sinjalit të dobishëm në frekuenca më të larta.

Diagrami i paraqitur në Fig. 4.16, e, siguron mbrojtjen më të mirë kundër të gjitha llojeve të ndërhyrjeve (ndërhyrje kapacitore, rryma barazuese, fusha magnetike me frekuencë të ulët, fusha elektromagnetike me frekuencë të lartë).

Rekomandohet të lidhni bishtalecin e brendshëm me tokëzimin "radio" ose "të vërtetë" (fjalë për fjalë të tokëzuar), dhe bishtalecin e jashtëm me tokën "sistemin" (qark ose kasë). Në mungesë të një toke "të vërtetë", mund të përdorni qarkun e lidhjes të treguar në Fig. 4. 16, dhe.

Gërsheti i jashtëm lidhet me tokën e sistemit në të dy skajet, ndërsa gërsheti i brendshëm lidhet vetëm me anën e burimit. Në rastet kur nuk ka nevojë për mbrojtje nga fushat magnetike me frekuencë të ulët dhe është e mundur të transmetohet informacion pa përdorur sinjale parafazore, njëri nga telat e çiftit të përdredhur mund të shërbejë si tel sinjali, dhe i dyti si ekran. Në këto raste, diagramet e paraqitura në Fig. 4.16, c,f, mund të mendohen si kabllo koaksiale me tre mburoja - teli i tokëzimit të çiftit të përdredhur, gërshetat e brendshme dhe të jashtme të kabllit.

4.6. Përdorimi i optoçiftuesve për të shtypur interferencën

Nëse pajisjet e sistemit janë të ndara me një distancë të konsiderueshme, për shembull 500 m, atëherë është e vështirë të mbështetet në faktin se tokat e tyre kanë gjithmonë të njëjtin potencial. Siç u përmend, rrymat barazuese përmes përçuesve tokësorë krijojnë zhurmë impulse në këta përçues për shkak të induktivitetit të tyre. Kjo zhurmë zbatohet përfundimisht në hyrjet e marrësve dhe mund të shkaktojë rezultate false.

Përdorimi i linjave të tipit "çift diferencial" (shih § 4.4) ju lejon të shtypni vetëm ndërhyrjet e modalitetit të zakonshëm dhe për këtë arsye jo gjithmonë prodhon rezultate pozitive. Në Fig. Figura 4.17 tregon diagramet e izolimit të optobashkuesit ndërmjet dy pajisjeve të largëta nga njëra-tjetra.

Oriz. 4.17. Skemat e izolimit të optobashkuesit midis pajisjeve të largëta nga njëra-tjetra:
a - me një marrës aktiv, b- me transmetues aktiv

Qarku me një "marrës aktiv" (Fig. 4.17, a) përmban një optoçift transmetues VI dhe një optobashkues marrës V2. Kur sinjalet e impulsit aplikohen në hyrjen X, LED i optoçiftit VI lëshon periodikisht dritë; si rezultat, tranzistori dalës i këtij optoçiftuesi ngopet periodikisht dhe rezistenca midis pikave a dhe b bie nga disa qindra kilo-ohmë në disa dhjetëra ohmë. .

Kur tranzistori i daljes së optoçiftit transmetues është i ndezur, rryma nga poli pozitiv i burimit U2 kalon nëpër LED të optoçiftit V2, drejtëza (pikat a dhe b) dhe kthehet në polin negativ të këtij burimi. Burimi U2 kryhet i izoluar nga burimi U3.

Nëse transistori dalës i optoçiftit transmetues është i fikur, atëherë asnjë rrymë nuk rrjedh nëpër qarkun burimor U2. Sinjali X" në daljen e optoçiftuesit V2 është afër zeros nëse LED i tij është ndezur dhe afër +4 V nëse kjo LED është e fikur. Kështu, kur X==0, LED-të e optoçiftuesit transmetues dhe marrës janë ndezur. dhe, prandaj, X"==0. Kur X==1 të dyja LED janë të fikur dhe X"==1.

Izolimi i optobashkuesit mund të rrisë ndjeshëm imunitetin ndaj zhurmës së kanalit të komunikimit dhe të sigurojë transmetimin e informacionit në distanca të rendit të qindra metrave. Diodat e lidhura me optoçiftuesit transmetues dhe marrës shërbejnë për t'i mbrojtur ata nga mbitensionet e kundërta të tensionit. Qarku i rezistencës i lidhur me burimin U2 shërben për të vendosur rrymën në linjë dhe për të kufizuar rrymën përmes LED-it të optoçiftit marrës.

Rryma në linjë sipas ndërfaqes IRPS mund të zgjidhet e barabartë me 20 ose 40 mA. Kur zgjidhni vlerat e rezistencës, duhet të merrni parasysh rezistencën omike të linjës së komunikimit. Qarku me një "transmetues aktiv" (Fig. 4.17, b) ndryshon nga ai i mëparshmi në atë që furnizimi me energji elektrike për linjën U2 ndodhet në anën e transmetuesit. Kjo nuk ofron ndonjë avantazh - të dy qarqet janë në thelb të njëjta dhe janë të ashtuquajturat "lake aktuale".

Rekomandimet e dhëna në këtë kapitull mund të duken shumë të ashpra për një projektues qarku fillestar. Lufta kundër ndërhyrjes i duket si një "luftë me një mulli me erë", dhe mungesa e përvojës në projektimin e pajisjeve me kompleksitet të shtuar krijon iluzionin se është e mundur të krijohet një pajisje pune pa ndjekur asnjë nga rekomandimet e dhëna.

Në të vërtetë, ndonjëherë kjo është e mundur. Madje ka raste të prodhimit serik të pajisjeve të tilla. Megjithatë, në rishikimet joformale të punës së tyre mund të dëgjohen shumë shprehje interesante jo-teknike, si p.sh efekti i vizitës dhe disa të tjera, më të thjeshta dhe më të kuptueshme.

Shtypësi i zhurmës së pulsit për P399A.

Gjatë muajve të fundit, kur ndriçimi i rrugës u ndez, u bë pothuajse e pamundur për mua të punoja në ajër për shkak të pranisë së ndërhyrjeve të forta nga llambat DRL. Pajisja ime nuk është e importuar, por një marrës P399A, i cili përdoret si njësi bazë për VHF ("Hyacinth" përdoret si një oshilator referencë në sintetizuesit HF për kutitë e vendosura). Pasi shkova me pushime, vendosa të merrem disi me problemin që kishte lindur dhe brenda një jave u projektua "Supresuesi i Ndërhyrjes së Pulsit (PIP)" i propozuar.

Diagrami skematik i pajisjes është paraqitur në Fig. 1. PIP përbëhet nga dy njësi: një detektor i pikut dhe një njësi për shtypjen e pulsit. Pajisja ndizet midis mikserit të dytë dhe amplifikatorit (shtegu 215 kHz).

Qarku i detektorit të pikut me disa modifikime u huazua nga revista "Ham Radio, 2, 1973, W2EGH", në veçanti u shtuan zinxhirët D1, R6, S1 dhe D2, R7, S2, dhe njësia shtypëse u bë sipas qarku i kontrolluar i zbutësit R16, C18, Q4, futja e të cilit, ndër të tjera, përmirësoi disi gamën dinamike të AGC të marrësit. Përdorimi i linjave të vonesës LC të zakonshme për këto pajisje nuk dha ndonjë avantazh të identifikuar. Ndoshta për shkak të brezit të ngushtë të tyre për shkak të IF të ulët dhe si rezultat i "shtrirjes" së pulsit të interferencës. Përdorimi i një amplifikuesi me brez të gjerë bazuar në transistorin KT610A në hyrjen e detektorit të pikut është për shkak të nevojës për të marrë një sinjal dalës të pashtrembëruar me një amplitudë deri në 20 V dhe, në përputhje me rrethanat, ndikim minimal në kohëzgjatjen dhe formën e origjinalit. pulsi i interferencës. Përdorimi i AGC shtesë në përforcues vetëm e përkeqësoi funksionimin e tij, por futja e zinxhirit D2, R7 bllokon automatikisht funksionimin e PIP në prani të një sinjali të fuqishëm të dobishëm (të testuar deri në +60 dB në një sinjal real nga ajër me fitim të plotë R1). S1 - "Shtypja e thellë" ju lejon të eliminoni edhe ndërhyrjet e vogla vetëm në nivele shumë të ulëta të sinjalit të dobishëm (e testuar kur merrni stacione EME në modalitetin JT65B), me një fuqi sinjali prej S2 ose më shumë, zarfi i zbuluar është mbivendosur në sinjal. Cilësia e dekodimit në modalitetin FSK441 ende nuk është testuar vërtet.

Skema PIP është ende në zhvillim e sipër, por, megjithatë, tashmë mund të ofrojë një shërbim të mirë për punë reale në transmetim për ata që kanë nevojë. Çdo modifikim dhe publikim që përmirëson parametrat e pajisjes është gjithashtu i mirëpritur.