Unë paraqes në vëmendjen tuaj një përforcues fuqie për një marrës HF duke përdorur transistorë me efekt në terren IRF510.
Me një fuqi hyrëse prej rreth 1 vat, prodhimi është lehtësisht 100-150 vat.
Kërkoj ndjesë menjëherë për cilësinë e diagramit.
Përforcuesi është me dy faza. Të dy fazat janë bërë në mosfetë kyçe të njohura dhe të lira, gjë që e dallon këtë dizajn nga shumë të tjerë.Faza e parë është me një skaj. Përputhja e hyrjes me një burim sinjali 50 Ohm u arrit jo në mënyrën më të mirë, por të thjeshtë - duke përdorur një rezistencë 51 Ohm R4 në hyrje. Ngarkesa e kaskadës është dredha-dredha kryesore e transformatorit të përputhjes ndërfazore. Kaskada mbulohet nga një qark reagimi negativ për të barazuar përgjigjen e frekuencës. L1, i cili është pjesë e këtij qarku, zvogëlon reagimin në frekuencat më të larta dhe në këtë mënyrë rrit fitimin. I njëjti qëllim ndiqet duke instaluar C1 paralelisht me rezistencën në burimin e tranzistorit. Kaskada e dytë është shtytje-tërheqje. Për të minimizuar harmonikat, zbatohet zhvendosja e veçantë e krahëve të kaskadës. Çdo shpatull mbulohet gjithashtu nga një zinxhir OOS. Ngarkesa e kaskadës është transformatori Tr3, dhe përputhja dhe kalimi në një ngarkesë asimetrike sigurohet nga Tr2. Paragjykimi i secilës fazë dhe, në përputhje me rrethanat, rryma qetësuese vendosen veçmas duke përdorur rezistorë prerës. Tensioni furnizohet në këto rezistorë përmes çelësit PTT në tranzitorin T6. Kalimi në TX ndodh kur pika PTT shkurtohet në tokë. Tensioni i paragjykimit stabilizohet në 5V nga një stabilizues i integruar. Në përgjithësi, një skemë shumë e thjeshtë me karakteristika të mira të performancës.
Tani për detajet. Të gjithë transistorët e amplifikatorit janë IRF510. Mund të përdoren të tjerë, por me ta mund të prisni një rritje të rrjedhës së fitimit në diapazonin e frekuencës mbi 20 MHz, pasi kapacitetet e hyrjes dhe kalimit të transistorëve IRF-510 janë më të ulëtat nga e gjithë linja e mosfeteve kryesore. Nëse mund të gjeni transistorë MS-1307, mund të mbështeteni në një përmirësim të ndjeshëm në performancën e amplifikatorit në frekuencat më të larta. Por ato janë të shtrenjta... Induktiviteti i mbytjeve Dr1 dhe Dr2 nuk është kritik - ato mbështillen në unaza prej ferriti 1000NN me tela 0.8 në një shtresë derisa të mbushen. Të gjithë kondensatorët janë SMD. Kondensatorët C5, C6 dhe veçanërisht C14, C15 duhet të kenë fuqi të mjaftueshme reaktive. Nëse është e nevojshme, mund të përdorni disa kondensatorë të lidhur paralelisht. Për të siguruar funksionimin me cilësi të lartë të amplifikatorit, vëmendje e veçantë duhet t'i kushtohet prodhimit të transformatorëve. Tr3 është mbështjellë në një unazë ferriti 600NN me një diametër të jashtëm 22 mm dhe përmban 2 mbështjellje me nga 7 rrotullime secila. Është mbështjellë në dy tela që janë pak të përdredhur. Teli - PEL-2 0,9.
Tr1 dhe Tr2 janë bërë sipas modelit klasik të një SHPT me një kthesë (aka "dylbi"). Tr1 është bërë në 10 unaza (2 kolona nga 5 secila) të bëra nga ferrit 1000NN me një diametër prej 12 mm. Dredha-dredha janë bërë prej teli të trashë MGTF. E para përmban 5 kthesa, e dyta - 2 kthesa. Rezultate të mira merren duke bërë mbështjellje nga disa tela me seksion kryq më të vogël të lidhur paralelisht. Tr2 është bërë duke përdorur tuba ferrit të marrë nga kordonët e sinjalit të monitorit. Tubat e bakrit futen fort brenda vrimave të tyre, të cilat formojnë një kthesë - dredha-dredha kryesore. Brenda është mbështjellë një dredha-dredha dytësore, e cila përmban 4 kthesa dhe është bërë nga tela MGTF. (7 tela paralelisht). Ky qark nuk ka elementë për të mbrojtur fazën e daljes nga SWR e lartë, me përjashtim të diodave strukturore të integruara që mbrojnë në mënyrë efektive transistorët nga mbitensionet "të menjëhershme" në kanalizime. Mbrojtja kundër SWR trajtohet nga një njësi e veçantë, e ndërtuar në bazë të një njehsori SWR dhe redukton tensionin e furnizimit kur SWR rritet mbi një kufi të caktuar. Ky diagram është temë e një artikulli të veçantë. Rezistorët R1-R4,R7-R9,R17,R10,R11 - tip MLT-1.R6 - MLT-2. R13,R12 - MLT-0,5. Pjesa tjetër është SMD 0,25 W.
Përshëndetje! Unë sjell në vëmendjen tuaj RA në transistorët IRF-IRL. Unë përsërita diagramin më poshtë. RA u mblodh pa modifikime. Transistorët nuk janë përzgjedhur posaçërisht. Provova tre katërshe: - IRF 510, IRF 540, IRLZ 24N. Unë thjesht po eksperimentoja, ose më saktë, më interesonte fuqia më e mirë në dalje në 21 dhe 28 MHz. Gjithçka funksionoi, por nëse në intervalet e frekuencës së ulët fuqia furnizohej në 120-140 vat, atëherë në 21 MHz ajo ra në 80 vat, dhe në 28 MHz, në 60 vat. Furnizimi me energji 13.6 V nuk furnizohej më, megjithëse këta punëtorë në terren mund të furnizohen me dy ose tre herë më shumë tension për të ringjallur "etiketat" dhe "dhjetëra". Unë u vendosa në IRF 540. Bukuria e këtij RA është se funksionon me shumë pak fuqi; -3-5 vat. Me një marrës QRP, është thjesht një "bombë". Kostoja është rreth 100 hryvnia, dhe ndoshta edhe për dikë do të jetë falas. Por me fuqinë e pompimit, KUJTOHUNI GJITHMONË!!! - jo më shumë se 5 vat. Deri në "njëzet", të garantuara 100-120 vat, por çfarë tjetër nevojitet? "Etiketa" dhe "dhjetë" mund të jenë më të fuqishme për dikë, por jo më pak se sa pretendoj unë. DFT është një dizajn i veçantë, i marrë nga dy ose mbase tre RA të tjerë të tranzistorit, që kam zgjedhur në bazë të kapaciteteve të disponueshme. Nuk më kujtohet se cili varg me cilin dizajn, por janë të gjitha të rendit të 5-të, të akorduara IN, -OUT. 50\50 Ohm. Se si është bërë në mënyrë konstruktive mund të shihet në fotografi.
Përforcuesi është montuar duke përdorur një qark shtytës-tërheqës duke përdorur mosfet T1 - T4. Transformatori i tipit të linjës së gjatë TR1 siguron kalimin nga një burim ngacmimi asimetrik në hyrjen simetrike të një kaskade shtytje-tërheqje.
Rezistorët R7, R9 ju lejojnë të përputhni rezistencën e hyrjes së kaskadës me një linjë koaksiale 50 ohmë në intervalin 1.8-30 MHz.
Rezistenca e tyre e ulët i siguron amplifikatorit rezistencë shumë të mirë ndaj vetë-ngacmimit. Për të vendosur kompensimin fillestar, përdorni zinxhirin R14, R15, R20, R21.
Një qark i diodës zener DZ1 dhe diodave D1, D2 mbron portat e tranzistorit nga mbitensionet e tensionit të lartë. Diodat D4, D5 në seri me rezistorët R11, R12 krijojnë një paragjykim të vogël automatik.
Zinxhirët e reagimit R18, R19. C20, C21 rregullon përgjigjen e frekuencës së amplifikatorit. Kondensatori C22 zgjidhet sipas amplitudës maksimale të sinjalit të daljes në frekuencat 24-29 MHz.
Transformatori TR1 është bërë në dylbi Amidon BN-43-202, 2 x 10 rrotullime teli të emaluar me diametër 0.35 mm. pak i përdredhur, rreth 2 kthesa për cm.
Transformatori TR2 është bërë në dylbi Amidon BN-43-3312.Perdredha kryesore është një rrotullim i gërshetit të kabllit, brenda të cilit janë mbështjellë 3 rrotullime MGTF 1 mm.
FB1, FB2, rruaza ferriti amidon FB-43-101, të cilat vendosen direkt në terminalet e rezistorëve R7, R9. si në diagram.
Choke DR1 është ndonjë nga furnizimi me energji nga kompjuteri, i cili është në një shufër të vogël ferriti, zakonisht ka 8-15 kthesa të telit 1,5 - 2 mm. Në rastin tim, është përdorur me 10 kthesa të telit 1.5 mm. Kur matet me pajisjen, tregoi një induktivitet prej 4.7 μH.
Rezistenca R14, R15, Këshillohet të përdorni ato me shumë kthesa.
Vendosja e amplifikatorit për rrymë të qetë është e thjeshtë, por kërkon vëmendje. Ne vendosim rezistencën R15 në pozicionin e mesëm, R14 në fund sipas diagramit, aplikojmë fuqinë, lidhim kontaktin PTT në minus në mënyrë që të hapet çelësi T5. dhe pesë volt energji erdhi në stabilizues. Pa instaluar transformatorin TR2, ne lidhim amperometrin, me një sondë pozitive në furnizimin me energji plus, dhe një sondë tjetër (minus), në mënyrë alternative, me njërin dhe tjetrin krah të transistorëve. Duke e kthyer rrëshqitësin e rezistencës R14 lart sipas diagramit, ne e ngremë rrymën qetësuese në 100 mA. Më pas, duke përdorur rezistencën R15, arrijmë lexime identike në të dy krahët. Dhe kështu me radhë derisa të ketë 220 Ma në çdo shpatull.
Në këtë pikë, vendosja e rrymës qetësuese përfundon; rezistorët mund t'i rregulloni me llak ose bojë në mënyrë që të mos i rrëzoni aksidentalisht.
Përforcuesi linear i tranzitorit HF me një fuqi prej 50 W në transistorët me efekt në terren IRF520 ndryshon nga zgjidhjet teknike më të njohura, megjithëse jo të reja, por mjaft rrallë të përdorura. Parametrat e tij të mirë dhe cilësia e lartë e sinjalit konfirmohen nga një numër i madh vlerësimesh pozitive të marra nga korrespondentët në QSO të kryera
Pamja e amplifikatorit është treguar në Fig.
Diagrami i tij është në Fig.
Sinjali i përforcuar i furnizuar me lidhësin XW1 furnizohet përmes një zbutësi të rezistorëve R1-R3 dhe transformatorit T1 në portat e transistorëve me efekt në terren VT1 dhe VT2. Qarku i përdorur siguron simetri të mirë të sinjaleve në portat. Duke përdorur rezistencën akorduese R7, vendoset një paragjykim konstant në portat e transistorëve, duke siguruar një rrymë qetësuese në qarkun e kullimit të tyre (në mungesë të një tensioni alternativ në portat) prej rreth 80 ... 100 mA. Rryma totale e qetë, e cila mund të matet duke lidhur një ampermetër me ndërprerjen e telit të energjisë, të shënuar me një kryq në diagram, është dy herë më e madhe - 160...200 mA. Në fuqinë maksimale të daljes, rryma këtu rritet në afërsisht 4 A.
Një zbutës rezistent shërben për të përputhur më mirë amplifikatorin me burimin e sinjalit dhe për të dobësuar fuqinë e tepërt të këtij sinjali. Vlerat e rezistorëve R1-R3 të treguara në diagram janë optimale kur funksionojnë nga transmetuesi "Kajman" i përdorur nga autori QRP me një fuqi dalëse prej 2 W. Në raste të tjera, këto rezistorë mund të duhet të zgjidhen përsëri. Transformatori T1 është i mbështjellë me tel bakri të izoluar të dyfishtë me një diametër prej 0,55 mm në një bërthamë magnetike unaze ferrit FT-82-43. Mbështjelljet e saj përmbajnë 11 kthesa.
Amplifikatori përdor një njësi origjinale për përmbledhjen e sinjaleve dalëse të krahëve të një amplifikuesi push-tërheqës, të montuar në një transformator T2, i cili gjithashtu shërben për të përshtatur amplifikatorin me një ngarkesë 50 ohm. Kondensatorët ndarës C6-C9 nuk lejojnë që komponenti DC i rrymës së shkarkimit të tranzitorit të kalojë në mbështjelljet e transformatorit.
Kjo çliron qarkun e tij magnetik nga magnetizimi i padëshiruar, i cili mund të rezultojë në rritje të shtrembërimit jolinear të sinjalit të daljes, fuqi të pamjaftueshme dhe rritje të nivelit të harmonikëve në dalje. Dizajni dhe numri i kthesave të mbështjelljes së transformatorit T2 janë të njëjta me T1. Por bërthama e saj magnetike është ngjitur së bashku nga dy unaza ferrit FT-114-43, dhe diametri i telit të dredha-dredha është 1 mm.
Është e pamundur të heqësh qafe përbërësin e drejtpërdrejtë të rrymës që rrjedh në mbështjelljet e mbytjeve L1, L2, L4, L5. Rreziku i ngopjes eliminohet këtu në një mënyrë tjetër - duke përdorur shufra të hapur dhe jo qarqe magnetike me unazë të mbyllur. Mbytëset L1 dhe L2 kanë secila 25 rrotullime teli me diametër 1 mm, të mbështjellë në një shufër ferriti me diametër 8 mm dhe mbytet L4 dhe L5 kanë 20 rrotullime të telit të njëjtë në një shufër me diametër 5 mm . Autori, për fat të keq, nuk raporton përshkueshmërinë magnetike të shufrave të ferritit, duke thënë vetëm se duhet të jetë e lartë.
Spiralja L3 është mbështjellë në një bërthamë magnetike unaze T68-2 të bërë nga hekuri karbonil. Ai përmban 19 kthesa teli me diametër 0.9 mm.
Pllaka e qarkut të printuar të amplifikatorit është paraqitur në Fig.
Fleta në anën e pasme të saj është plotësisht e ruajtur. Me disa kërcyes teli të kaluar nëpër vrima të shpuara posaçërisht, ai lidhet me përcjellësin e zakonshëm të printuar në anën e përparme. Dritaret janë bërë për strehët e transistorëve me efekt në terren në tabelë, dhe vetë transistorët janë montuar në lavamanët e nxehtësisë. Transistorët duhet të zgjidhen me një përhapje të parametrave jo më shumë se 10%. Nëse kjo nuk mund të bëhet, kërcyesit e telit të treguar në figurën e tabelës së qarkut të printuar në qarqet burimore të transistorëve duhet të zëvendësohen me rezistorë me një rezistencë prej 0,22 Ohms dhe një fuqi prej 2 W. Kur një sinjal sinusoidal 9 volt u aplikua në hyrjen e amplifikatorit në ngarkesën e tij prej 50 ohm, u përftua një fuqi prej 55 watts.
Bazuar në materiale nga revista radiofonike
Transkripti
1 33 AMPLIFICATOR I FUQYSHËM ME 4 TRANZISTORË TË FUSHËS Qarku i mëposhtëm ju lejon të merrni një fuqi dalëse të dhënë me humbje minimale kur përmbledhni sinjalet e daljes. Për të marrë vlera më të larta të fuqisë dalëse, është e mundur të lidhni paralelisht dy ose më shumë transistorë me efekt në terren MRF150 nga Motorola. Kjo metodë e lidhjes praktikisht nuk përdoret për transistorët bipolarë për shkak të rezistencës së tyre të ulët të hyrjes. Në një qark me burim të përbashkët, transistorët me efekt në terren me fuqi të lartë kanë afërsisht një herë më të lartë rezistencë hyrëse sesa një transistor bipolar me fuqi të krahasueshme të lidhur në një qark me emetues të përbashkët. Vlera e rezistencës së daljes varet nga tensioni i furnizimit dhe niveli i fuqisë dalëse. Numri i transistorëve të lidhur paralelisht është i kufizuar nga faktorë fizikë dhe jo nga faktorë elektrikë; induktiviteti total i prizave të tranzitorit është arsyeja më e rëndësishme që kufizon frekuencën maksimale të funksionimit. Efekti i induktivitetit të plumbit rritet kur tensioni i furnizimit zvogëlohet dhe fuqia dalëse rritet. Meqenëse distanca minimale midis transistorëve është e kufizuar nga madhësia e strehëve të tyre, një përmirësim praktikisht i mundshëm është zvogëlimi i madhësisë së transistorëve. Në frekuenca më të larta, induktanca e plumbit të tranzitorit mund të përdoret si pjesë e një qarku të shpërndarë, por kjo kufizon rëndë diapazonin e frekuencës së funksionimit. Qarqe të tilla përdoren gjerësisht në pajisjet me mikrovalë të bazuara në transistorë bipolarë. Kur lidhni paralelisht MOSFET-ët me fuqi, duhet të merret parasysh një aspekt tjetër i rëndësishëm. Nëse frekuenca e fitimit të unitetit (f) të tranzistorit është mjaft e lartë, atëherë amplifikuesi mund të shndërrohet në një gjenerator, sistemi rezonant i të cilit do të formohet nga induktancat e terminaleve të portës dhe kapacitetet e burimit të kullimit të transistorëve. Reagimet pozitive kryhen përmes kapacitetit të hyrjes së portës së kullimit. Zhvendosja e fazës rezultuese prej 360 ndodh në frekuenca zakonisht mbi diapazonin e funksionimit të amplifikatorit. Kështu, lëkundjet që rezultojnë mund të mungojnë në daljen e PA, por kanë një amplitudë të konsiderueshme në drenazhet e transistorëve. Gjenerimi mund të eliminohet duke ulur në vlerat minimale të mundshme induktivitetin në qarkun e portës, i përbërë nga induktancat e terminaleve të kondensatorëve ndarës C7...C10 (Fig. 1) dhe terminalet e portave të tranzitorit. Përdorimi i rezistencave jo induktive me rezistencë të ulët R15...R18 nuk e zvogëlon fitimin në diapazonin e frekuencës së funksionimit dhe bën të mundur arritjen e një stabiliteti më të mirë RA. Përshkrimi i diagramit të qarkut Figura 1 tregon qarkun e plotë të një amplifikuesi të fuqisë duke përdorur transistorë me efekt në terren. Tensioni i furnizimit mund të jetë V dhe varet nga kërkesat e linearitetit të pajisjes. Tensioni i paragjykimit vendoset për secilin tranzistor veç e veç, kështu që nuk ka nevojë të zgjidhni transistorët bazuar në vlerën e tensionit të ndërprerjes. Fitimi i fuqisë së transistorëve MOS është i rëndësishëm. 1
4 36 GUSHT Fig. 6 Curie ry. Nga ana tjetër, është mjaft e vështirë të gjesh bërthama magnetike me µi të ulët dhe sipërfaqe të mëdha të prerjes tërthore. Për të arritur vlerën minimale të induktivitetit të kërkuar për një frekuencë prej 2 MHz, dy transformatorë në linja janë të lidhur në seri. Të dyja kanë një raport të transformimit të rezistencës prej 9:1. Ju mund të përdorni një lidhje paralele të mbështjelljeve dytësore të transformatorit, duke dyfishuar numrin e kthesave në secilën dredha-dredha. C11 duhet të projektohet që vlera të mëdha të rrymës reaktive të rrjedhin nëpër të. Strukturisht, C11 fiksohet drejtpërdrejt në kthesën e mbështjelljes parësore të transformatorit. Nuk rekomandohet përdorimi i lidhjes paralele të kondensatorëve qeramikë ose mikë me vlera më të ulëta të kapacitetit. Karakteristikat e projektimit Për shkak të rregullimit të ngushtë të katër transistorëve MOS, nuk ishte e mundur të sigurohet tokëzim efektiv në frekuenca të larta, si rezultat i së cilës fitimi në një frekuencë prej 30 MHz zvogëlohet me 1,0...1,5 dB (Fig. 4 ). Situata mund të përmirësohet duke lidhur të gjitha terminalet e tokëzuar të transistorëve me një shirit përçues. Një metodë tjetër është vendosja e petaleve nën vidhat që mbajnë transistorët, të cilët janë ngjitur në pikën më të afërt të tokës. Në këtë rast, radiatori përdoret si tokëzim me frekuencë të lartë. Megjithëse vlera e koeficientit të shtrembërimit të intermodulimit të rendit të tretë nuk është shumë e lartë (Fig. 4), për produktet e intermodulimit të rendit të 5-të ky koeficient është më i mirë se -30 dB në të gjitha frekuencat. Ju gjithashtu mund të prisni që shtypja e produkteve intermoduluese të rendit të 9-të dhe më të lartë të jetë midis -50 dhe -60 dB. Është gjithashtu e qartë se koeficienti i intermodulimit mbetet konstant ndërsa fuqia dalëse zvogëlohet, në ndryshim nga qarqet PA të bëra në transistorë bipolarë, ku vërehet një rritje në shtrembërimin e intermodulimit. Përmbajtja e përbërësve harmonikë në spektrin e sinjalit dalës të amplifikatorit varet shumë, si në pajisjet e tjera të ngjashme të balancuara, nga balancimi i krahëve të kaskadës shtytëse-tërheqëse. Situata është më e keqe në frekuenca të ulëta, ku shtypja e harmonikës së dytë është dB. Shtypja e komponentit të tretë harmonik të sinjalit të daljes në një frekuencë bartëse prej 6.0...8.0 MHz është 12 dB. Në këtë rast, është e nevojshme të përdoren filtra harmonikë të sinjalit, përshkrimi dhe dizajni i të cilave mund të gjenden në literaturë. Përforcuesi mbetet i qëndrueshëm me një mospërputhje dalëse prej 3:1, si dhe me një ulje të tensionit të furnizimit. Në transistorët MOS të lidhur në një qark me burim të përbashkët, koeficienti i transmetimit në qarkun e reagimit është disa herë më i lartë se ai i transistorëve bipolarë të lidhur në një qark me emetues të përbashkët. Si rezultat, një përforcues MOSFET i projektuar siç duhet është më i qëndrueshëm, veçanërisht në kushte të ndryshme ngarkese. Vëmendje e veçantë duhet t'i kushtohet dizajnit të radiatorit, i cili duhet të sigurojë heqjen efektive të nxehtësisë nga transistorët. Me një fuqi dalëse W, është e nevojshme të përdoren radiatorë ftohës të bërë nga një material me përçueshmëri të lartë termike, siç është bakri. Është e mundur të përdoret një radiator i kombinuar, i cili ka futje bakri në vendet ku janë montuar transistorët, dhe pjesa tjetër është prej aliazh alumini. Vendet ku janë ngjitur transistorët duhet të kenë një sipërfaqe të lëmuar (të lëmuar), e cila preferohet të lubrifikohet me një lubrifikant që përcjell nxehtësi. Figura 5 dhe 6 tregojnë bordet e qarkut të printuar të amplifikatorit. Bazuar në Raportet e Aplikimit të Motorola RF.
6 38 GUSHT Rezistenca për të krijuar zhvendosje të pjesshme automatike. Frekuenca e funksionimit në të cilën llambat e gjeneratorit mund të funksionojnë me besueshmëri nuk duhet të kalojë vlerën e treguar në manual si kufi, pasi kjo çon në fenomenet e mëposhtme të padëshirueshme. 1. Regjimi i temperaturës së llambës është ndërprerë për shkak të rritjes së humbjeve me frekuencë të lartë në elektroda, cilindra dhe terminalet e elektrodës. Mbinxehja e rrjetës dhe kryqëzimeve xhami-metal mund të çojë në formimin e tensioneve mekanike lokale dhe mikroçarjeve, gjë që shkakton humbjen e vakumit dhe dështimin e llambës. Sasia totale e nxehtësisë e gjeneruar në kryqëzimet xhami-metal dhe në terminalet e elektrodës është në përpjesëtim me frekuencën me fuqinë 2.5 dhe vlerën e menjëhershme të katrorit të diferencës së potencialit midis anodës dhe rrjetit. 2. Parametrat e daljes së llambave (fuqia dhe efikasiteti) ulen për shkak të rritjes së këndit të fluturimit të elektroneve. 3. Rreziku i vetë-ngacmimit të llambave rritet për shkak të rritjes së lidhjeve brenda llambave. Kushtet e kërkuara të temperaturës së funksionimit për llambat e gjeneratorëve me fuqi të lartë dhe disa lloje të llambave të gjeneratorëve me fuqi të mesme arrihen duke përdorur një nga tre llojet e ftohjes së detyruar: ajri, uji dhe avullimi. Ftohja e ajrit është më e lehtë për t'u përdorur dhe ju lejon të ulni temperaturën e anodës në 250 C. Kur përdorni llambat e gjeneratorit me këtë lloj ftohjeje, duhet të ndiqni rekomandimet e mëposhtme. Ajri ftohës duhet të jetë i thatë dhe i pastër. Nëse uji ose vaji futet në kanalin e ajrit dhe vendoset në xhami, mund të dëmtojë llambën. Sasia e ajrit të furnizuar për ftohje duhet të jetë jo më pak se norma e dhënë në librin e referencës për çdo lloj llambë. Rrjedha e ajrit për ftohjen e llambës së xhamit të llambës dhe këmbës duhet të drejtohet në atë mënyrë që temperatura e xhamit të mos kalojë askund 150 C dhe të mos krijojë zona me ndryshime të mprehta të temperaturës në të gjithë sipërfaqen e xhamit. Gjatë furnizimit me ajër për ftohje nga tifozët e vendosur në afërsi të llambave, duhet të merren masa të veçanta për t'i mbrojtur ato nga dridhjet, për shembull, kanalet e ajrit duhet të lidhen përmes lidhjeve fleksibël, zorrëve të buta prej gome ose mëndafshi, etj. Ftohja me ujë e llambave në disa raste bën të mundur rritjen e lehtë të fuqisë së shpërndarë nga anoda, pasi me këtë lloj ftohjeje është e mundur të ulet temperatura e anodës në 120 C. Llambat e fuqishme të gjeneratorit me ftohje uji zhyten në një rezervuar me ujë të rrjedhshëm ftohës. Konsumi i ujit për 1 kW fuqi të hequr nga sipërfaqja e anodës varet nga fuqia e llambës, modeli i saj dhe dizajni i rezervuarit dhe ndryshon brenda l/min. Kur përdorni llambat e gjeneratorit me ftohje me ujë, duhet të zbatohen rregullat e mëposhtme. Uji ftohës duhet të jetë i pastër dhe pa papastërti minerale. Rekomandohet ftohja e anodave me ujë të distiluar. Uji me fortësi mbi 0,17 g/l dhe me rezistencë më të vogël se 4 gunga për 1 cm 3 nuk duhet të konsumohet. Për ftohjen e njëtrajtshme të anodës, rrjedha e ujit që lan anodën duhet të drejtohet nga poshtë lart. Në këtë rast, është e nevojshme që dendësia e rrjedhës së ujit rreth të gjithë sipërfaqes së punës të anodës të jetë e njëtrajtshme dhe të mos krijohet jastëk ajri. Fluksi dhe kullimi i ujit nga pjesa e tokëzuar e tubacionit në pjesët e ftohta të llambës, të cilat janë të ndezura në lidhje me tokën, duhet të kryhet përmes tubacioneve të bëra nga materiali izolues i gjatësisë së kërkuar, në mënyrë që kolona e ujit. i vendosur në to ka një rezistencë mjaft të madhe dhe rryma e rrjedhjes ishte minimale. Gjatësia e tubacionit të izoluar zakonisht zgjidhet në varësi të rezistencës së ujit në shkallën 0.3...0.6 m për 1 kV tension. Sasia e ujit të furnizuar për ftohje duhet të jetë e mjaftueshme dhe të jetë në përputhje me standardet e specifikuara në drejtori për çdo lloj llambë. Për të shmangur formimin intensiv të shkallës, temperatura e ujit në dalje nuk duhet të kalojë 70 C. Ftohja avulluese ndryshon nga ftohja e ujit në atë që nxehtësia e gjeneruar nga anoda shkon kryesisht në avullimin e ujit. Ky lloj ftohjeje është më ekonomik, pasi transferimi i ujit në fazën e avullit kërkon më shumë nxehtësi sesa ngrohja e tij nga temperatura normale në vlim. Për të rritur sipërfaqen e ftohjes dhe për të përmirësuar lagështimin e saj me ujë, radiatori anodë i llambës së ftohur në mënyrë avulluese ka dhëmbë konik. Në zvarritjet ndërmjet dhëmbëve, temperatura e sipërfaqes së anodës është më e larta dhe uji që arrin aty kthehet në flluska avulli, të cilat nxirren nga gropa, duke i lënë vendin ujit etj. Ky lloj ftohjeje ju lejon të hiqni deri në 500 W fuqi nga 1 cm 2 të sipërfaqes së anodës. Me një rritje të mëtejshme të fuqisë, formohet një film avulli dhe transferimi i nxehtësisë përkeqësohet. Kërkesat e mbetura për funksionimin e llambave të gjeneratorit me ftohje avulluese janë të ngjashme me kërkesat për funksionimin e llambave të gjeneratorit me ftohje uji. Përveç veçorive të lartpërmendura të përdorimit të llambave të gjeneratorit, është gjithashtu e nevojshme të respektohen rekomandimet e mëposhtme për funksionimin e llambave të gjeneratorit. 1. Radiopajisjet që përdorin llamba gjeneratore duhet të sigurojnë pajisje të posaçme për mbrojtjen e llambave të gjeneratorit në kushte emergjente të pajisjes (mungesë ftohjeje, tepricë e konsiderueshme e rrymave të lejuara etj.). Duhet të sigurohet që në mungesë të të paktën një lloj ftohjeje, tensionet e furnizimit janë fikur dhe nuk mund të ndizen. Sistemi i ftohjes duhet të përdorë kontakte hidraulike që reagojnë jo ndaj ndryshimeve të presionit, por ndaj ndryshimeve në rrjedhën e ftohësit. Në qarqet e anodës dhe rrjetet e llambave të fuqishme të gjeneratorit, duhet të sigurohen pajisje që fikin tensionin e furnizimit me elektroda kur vlerat maksimale të rrymës tejkalohen me 2.5...3 herë ose kufizojnë rrymën e shkarkimit. Mund të përdoren pajisjet e mëposhtme: - reletë me shpejtësi të lartë (koha e funksionimit jo më shumë se 100 ms), duke shkaktuar një shkëputje të burimit përkatës të energjisë ose një ndërprerje në mbështjelljen parësore të transformatorit të furnizimit (për instalimet e tipit industrial me fuqi jo më shumë se kW); - llambat manovruese në rast të prishjes nga shkarkimi i gazit ose pajisje të tjera me rezistencë të ulët të brendshme; - përfshirja e një rezistence kufizuese në qarkun e anodës, e cila zvogëlon rrymën e shkarkimit.
7 39 Për të parandaluar shkatërrimin e një llambë të fuqishme gjeneratori (me fuqi më shumë se 15 kW) kur ndodh një shkarkim në të, nëse një burim energjie me një filtër kapacitiv përdoret paralelisht me qarkun e anodës, është e nevojshme të instaloni të lartë -Mbrojtja elektronike e shpejtësisë. Për të shmangur mbingarkesat e rrjeteve të kontrollit dhe mbrojtjes, qarku mbrojtës duhet të sigurojë heqjen e njëkohshme të tensionit të ngacmimit dhe tensionit të furnizimit të rrjetit mbrojtës kur tensioni i anodës është i fikur. Është gjithashtu e nevojshme të parashikohen ndryshime në mënyrat e llambave të fazës paraprake pasi të jetë ndezur mbrojtja e fazës së daljes. 2. Vënia në punë e llambës së gjeneratorit dhe furnizimi i elektrodave me tension duhet të bëhet në sekuencën e mëposhtme: - pas lidhjes së të gjitha elektrodave, ndizen të gjitha llojet e ftohjes së llambës dhe elementeve të pajisjeve; - tensioni i filamentit është i ndezur dhe është e nevojshme të kontrollohet që rryma e fillimit të mos kalojë vlerën e specifikuar në librin e referencës ose të mos kalojë më shumë se një herë e gjysmë vlerën e vlerësuar (për gjeneratorin me fuqi të mesme dhe të lartë llambat); - tensioni që bllokon llambën është i ndezur; - Tensioni i anodës dhe rrjetit mbrojtës të llambës është i ndezur (pak ose në hapa në përputhje me udhëzimet e funksionimit), ndërsa ndezja e tensionit të rrjetit mbrojtës më herët se anoda është rreptësisht e ndaluar; - Tensionet alternative janë ndezur (ngacmimi ose modulimi), dhe tensionet konstante sillen në vlera nominale. Fikja e llambës bëhet në rend të kundërt. Për të siguruar që kur të hiqet ngacmimi, tensionet konstante të mos i kalojnë vlerat maksimale të lejueshme, rekomandohet fillimisht t'i zvogëloni ato nëse është e nevojshme. Ftohja e detyruar e të gjitha llojeve për llambat e përgjithshme duhet të ndalojë vetëm një minutë pas fikjes së tensionit të filamentit, përveç rastit kur specifikohet një kohë tjetër në dokumentacionin teknik për një lloj specifik llambë. Ndalohet ndezja e tensionit të lartë të rrjetit të anodës dhe ekranit kur voltazhi i filamentit është i ndezur, pasi kjo mund të dëmtojë llambën për shkak të prishjes dhe shkatërrimit të katodës. 3. Për të përmirësuar vakumin dhe për të rivendosur forcën elektrike të llambave të gjeneratorit, në disa raste, përdoret trajnim i veçantë, i cili duhet të kryhet kur llamba ndizet për herë të parë dhe gjatë pushimeve të gjata (deri në 3 muaj) në funksionim, si. si dhe periodikisht (një herë në 3 muaj) gjatë ruajtjes, nëse tregohet në pasaportë ose etiketë në llambë. Trajnimi zakonisht kryhet në një pajisje në të cilën funksionon një llambë. Llamba është instaluar në qark, dhe tensionet e filamentit dhe paragjykimit aplikohen në të në sekuencën e zakonshme. Llamba mbahet në këtë mënyrë për 30 minuta. Pastaj në elektrodat e mbetura aplikohen tensione, të barabarta me afërsisht gjysmën e vlerës së tyre nominale, në mënyrë që fuqia e shpërndarë në anodë dhe elektroda të tjera të jetë 0,4...0,5 fuqi në modalitetin nominal. Pas disa minutash (në varësi të madhësisë së pajisjeve të brendshme të llambës), tensioni i anodës dhe elektrodave të tjera gradualisht ose me hapa ngrihet në tensionin nominal (me një minutë vonesë në çdo hap) dhe mbahet për të paktën 30 minuta. Kur ndodhin prishje, voltazhi i anodës zvogëlohet derisa ato të ndalen dhe mbahet në këtë mënyrë për min, pas së cilës rritet përsëri. Ky trajnim kryhet derisa prishjet të zhduken në tensionin e plotë të anodës. Për të mbrojtur llambën nga dëmtimi si rezultat i prishjeve gjatë stërvitjes, zakonisht përfshihet një rezistencë disa herë më e lartë se rezistenca e zakonshme kufizuese në qarkun e anodës së llambës. 4. Pozicioni i funksionimit të llambave të gjeneratorit, si rregull, duhet të jetë vertikal, dhe për llambat e gjeneratorëve me fuqi mesatare dhe më të lartë ky rregull është i detyrueshëm. 5. Në rastet e lidhjes së një llambë me një qark gjeneratori kur punoni me llambat në diapazonin VHF dhe HF, është e nevojshme të vendosni kontakt elektrik të besueshëm dhe uniform rreth perimetrit të pjesës së jashtme të elektrodave dhe të ruani shtrirjen, duke eliminuar stresin radial. dhe forcat e përkuljes në prizat dhe elementët e montimit të llambave. Përveç kësaj, është e nevojshme të përdoret një dizajn i qarkut të anodës që do të parandalonte dielektrikun e cilindrit të zhvillojë një përqendrim të shtuar të linjave të fushës me frekuencë të lartë në një vend, pasi mbinxehja lokale që shfaqet në këto raste mund të shkaktojë zbutjen dhe zbutjen e tij dhe shpimi (shkelja e vakumit). I njëjti rezultat mund të shkaktohet nga kontakti i dobët me terminalet për shkak të mbinxehjes së kryqëzimeve xhami me metal. Montimi i llambave të gjeneratorëve me fuqi të mesme dhe të lartë në pajisje duhet të bëhet vetëm në fllanxhën e anodës, rezervuarin ose radiatorin. Ndalohet përdorimi i terminaleve të mbetura të llambës për këtë qëllim, pasi modelet e tyre, si rregull, nuk janë të dizajnuara për t'i bërë ballë ngarkesave të rënda. 6. Projektimi i elementeve në kontakt direkt me terminalet e llambës duhet të kryhet në mënyrë të tillë që të sigurojë kontakte të besueshme elektrike dhe termike. 7. Gjatë funksionimit të llambave të gjeneratorit, veçanërisht për llambat me fuqi të lartë, duhet mbajtur mend se mënyra në të cilën tensioni i filamentit aplikohet në llambë pa nxjerrjen e rrymës është më i rëndë për katodën në krahasim me mënyrën normale të funksionimit. Prandaj, gjatë pushimeve në funksionimin e pajisjes nga 30 minuta në 2 orë, rekomandohet të zvogëlohet tensioni i filamentit me % të vlerës nominale. Për ndërprerje më të gjata në punë, llamba e gjeneratorit duhet të vihet në punë gradualisht, d.m.th. të kryejë një cikël trajnimi. 8. Nëse është e nevojshme të përdoren llambat e gjeneratorit të projektuara për funksionim të vazhdueshëm në modalitetin pulsues, mund të vazhdohet nga konsideratat e mëposhtme: në intervalin e kohëzgjatjeve të pulsit nga 0,1 μs deri në 1 ms, duhet të rillogaritet mënyra e funksionimit elektrik të llambave. bazuar në papranueshmërinë e tejkalimit të fuqive mesatare të shpërndara nga elektroda. Nëse kohëzgjatja e pulsit është më shumë se 1 ms, rillogaritja mund të bëhet vetëm duke marrë parasysh ngrohjen termike gjatë kalimit të pulsit. Një rritje e tensioneve konstante në elektrodat e llambave të gjeneratorit të destinuara për funksionim në modalitetin e vazhdueshëm në lidhje me vlerat e funksionimit në rastin e përdorimit të tyre në një mënyrë me modulim të rrjetit të pulsit nuk lejohet. 9. Kur përdorni llambat e gjeneratorit dhe modulatorit me puls, është rreptësisht e ndaluar përdorimi i tyre në modalitete pulsi që tejkalojnë ato të përcaktuara në librin e referencës si kufi, për shembull, zvogëlimi i ciklit të punës ose rritja e kohëzgjatjes së pulsit në rrymën maksimale të anodës.
RU9AJ "HF dhe VHF" 5 2001 Përforcues i fuqisë i bazuar në tubat GU-46 Pentoda e qelqit GU-46 po bëhet gjithnjë e më popullore në mesin e operatorëve me valë të shkurtra, mbi të cilat RU9AJ ndërtoi një amplifikues të fuqishëm për të gjithë amatorët
Bazat e projektimit të qarkut BAZAT E PROJEKTIMIT TË QARKIT...1 1. DISPOZITAT THEMELORE...1 2. Përforcimi i SINJALEVE TË DOBËTA...6 3. Përforcimi i SINJALJEVE TË FORTË...14 4. BAZAT E PROJEKTIMIT TË QARKIT AMLIFIKATOR... 18 1. Bazat
Leksioni 8 Tema 8 Amplifikatorë specialë Amplifikatorë të rrymës së vazhduar Përforcuesit e rrymës direkte (Përforcuesit DC) ose amplifikatorët e sinjaleve që ndryshojnë ngadalë janë amplifikatorë që janë në gjendje të amplifikojnë elektrike
FURNIZIMI I ENERGJISË IPS-1000-220/110V-10A IPS-1500-220/110V-15A IPS-1000-220/220V-5A IPS-1500-220/220V-7A DC(AC) / DC-2010 -10A (IPS-1000-220/110V-10A(DC/AC)/DC) DC(AC) / DC-1500-220/110V-15A (IPS-1500-220/110V-15A(DC/AC)/ DC)
3.1 Informacione të përgjithshme 3 Monoblloku MB01 Pajisja e furnizimit me energji me rreze X IEC-F7 përfshin një monobllok, i cili përfshin një njësi transformator-ndreqës të tensionit të lartë, një transformator filamenti dhe një rreze X
FURNIZIM TË STABILIZUAR TË ENERGJISË IPS-1000-220/24V-25A IPS-1200-220/24V-35A IPS-1500-220/24V-50A IPS-950-220/48V-12A IPS-1208-2 1500-220/48V-30A IPS-950-220/60V-12A IPS-1200-220/60V-25A
FURNIZIM TË STABILIZUAR TË ENERGJISË IPS-300-220/110V-4A-1U-D IPS-300-220/110V-4A-1U-E IPS 300-220/110V-4A-1U-DC(AC)/DC IPS 300- /110V-4A-1U-DC(AC)/DC-E IPS-300-220/220V-2A-1U-D IPS-300-220/220V-2A-1U-E
Punë laboratori 6 Studimi i tabelës së oshilatorit lokal të një marrësi profesionist Qëllimi i punës: 1. Të njihet me diagramin e qarkut dhe dizajnin e tabelës së oshilatorit lokal. 2. Hiqni karakteristikat kryesore
Faqe 1 nga 8 6P3S (tetrode me rreze dalëse) Dimensionet kryesore të llambës 6P3S. Të dhëna të përgjithshme Tetroda e rrezes 6PCS është projektuar për të përforcuar fuqinë me frekuencë të ulët. I aplikueshëm në daljet me një goditje dhe shtytje-tërheqje
BURIM TË STABILIKUAR TË ENERGJISË IPS-500-220V/24V-15A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/48V-10A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/60V-8A -D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/110V-4A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/220V-2A-D (AC(DC)/DC)
Leksioni 7 Tema: Amplifikatorët specialë 1.1 Përforcuesit e fuqisë (fazat e daljes) Fazat e amplifikimit të fuqisë zakonisht janë faza dalëse (përfundimtare) me të cilat lidhet një ngarkesë e jashtme dhe janë projektuar
FURNIZIM TË STABILIZUAR TË ENERGJISË IPS-300-220/24V-10A IPS-300-220/48V-5A IPS-300-220/60V-5A DC/DC-220/24B-10A (IPS-300-220/24V DC/AC)/DC)) DC/DC-220/48B-5A (IPS-300-220/48V-5A (DC/AC)/DC)) DC/DC-220/60B-5A
Bazat e funksionimit të elektronikës së konvertuesit Ndreqësit dhe invertorët NDËRSUESIT NË DIODAT Treguesit e tensionit të korrigjuar përcaktohen kryesisht nga qarku i korrigjimit dhe ai i përdorur
BURIM TË STABILIKUAR TË ENERGJISË IPS-500-220V/220V-2A-D IPS-500-220V/110V-4A-D IPS-500-220V/60V-8A-D IPS-500-220V/48V-10A-D IPS- -220V/24V-15A-D AC(DC)/DC udhëzime funksionimi PËRMBAJTJA 1.
AMPLIFICATOR I FUQISË ME BAZË TË GJËRË ME MBROJTJE NGA MBINGARKJA Alexander Titov (Schemotekhnika, 2005, 8, f. 52 55) Adresa e shtëpisë: 634050, Rusi, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. Tel. 51-65-05, E-mail: [email i mbrojtur]
4. Radhë të gjata 4.1. Përhapja e sinjalit përgjatë një linje të gjatë Kur transmetohen sinjale pulsi mbi një linjë me dy tela, shpesh është e nevojshme të merret parasysh shpejtësia e kufizuar e përhapjes së sinjalit përgjatë linjës.
95 Leksion 0 RREGULLATORËT E TENSIONIT PULSIOR Plani. Prezantimi. Rregullatorët e komutimit të këmbimit 3. Rregullatorët e komutimit përforcues 4. Rregullatori i komutimit përmbys 5. Humbjet dhe efikasiteti i rregullatorëve të komutimit
FURNIZIM TË STABILIZUARA TË ENERGJISË IPS-1000-220/24V-25A-2U IPS-1200-220/24V-35A-2U IPS-1500-220/24V-50A-2U IPS-2000-220/24V-PSA-70 -220/48V-12A-2U IPS-1200-220/48V-25A-2U IPS-1500-220/48V-30A-2U
Modulet e kontrollit të tiristorit ILT, ILT Qarqet e konvertuesit të bazuara në tiristorë kërkojnë kontrollin e një sinjali të fuqishëm të izoluar nga qarku i kontrollit. Modulet ILT dhe ILT me dalje transistor të tensionit të lartë
GOST 22765-89 Transformatorët e fuqisë me frekuencë të ulët, mbytjet e filtrit të pulsit dhe ndreqësve. Metodat për matjen e parametrave elektrike Vlefshmëria nga 01/07/90 deri më 07/01/95* * Periudha e vlefshmërisë e kufizuar
BURIM I STABILIZUAR I ENERGJISË PËR NJË AMPLIFIKUES TUBE Evgeniy Karpov Artikulli diskuton një mundësi për zbatimin e një stabilizuesi të thjeshtë me shumë kanale që ju lejon të eliminoni plotësisht ndikimin e rrjetit në funksionim
Shpikja ka të bëjë me inxhinierinë elektrike dhe ka për qëllim zbatimin e konvertuesve të tensionit rezonant me frekuencë të lartë të rregullueshme të tranzistorit të fuqishëm, të lirë dhe efikas për aplikime të ndryshme,
47 UDC 621.373.52 A. A. TITOV, V. P. PUSHKAREV, B. I. AVDOCHENKO MODUL GJENERATOR I MIKROVALËS SË PULS TË FUQYSHËM Një modul i gjeneratorit të mikrovalës i bazuar në një diodë Gunn të tipit 3A762A me një fuqi dalëse të paktën
KASKADË E STABILIZUAR ME NJË CIKLE NË NJË TRIODË VAKUUM Pjesa 2 Evgeniy Karpov Qarku i mëposhtëm është një shembull praktik i zbatimit të një faze dalëse të fuqishme ESE. 50V Figura 1 Zbatimi
Leksioni numër 10 Qarqet e konvertuesit Nikitin N.P. Klasifikimi i qarqeve Sipas llojit të oshilatorit lokal: me një oshilator lokal të veçantë dhe të kombinuar Sipas llojit të pajisjes në të cilën është bërë mikser: transistor dhe diodë
RREGULLATORI I TENSIONIT RENAP-1D Përshkrimi teknik dhe udhëzimet e funksionimit 2 1. HYRJE Ky përshkrim teknik dhe udhëzime funksionimi zbatohen për rregullatorët AC
FURNIZIM TË STABILIZUARA TË ENERGJISË IPS-1000-220/110V-10A-2U IPS-1500-220/110V-15A-2U IPS-2000-220/110V-20A-2U IPS-1000-220/150V-220 -220/220V-7A-2U IPS-2000-220/220V-10A-2U DC(AC) / DC-1000-220/110V-10A-2U
Komponentët e tjerë të sistemit energjetik MIK-EN 300-S4D28-8 Ngarkesa elektronike e kontrolluar nga një PC Tension i matur në hyrje, V deri në 350 V Numri i kanaleve të ngarkesës 11 Numri i kanaleve me 3 nivele ngarkese
Udhëzime praktike për përdorimin e izolatorëve potencialë të tranzistorit logjik të serisë ILT XX si drejtues izolues të tiristorit Janë zhvilluar pajisje të reja: “izolatorë potencialë logjikë
58 A. A. Titov UDC 621.375.026 A. A. TITOV MBROJTJA E AMPLIFIKATËVE TË FUQISËS SË FUQISË NGA BANDPASS NGA MBINGARAKSAT DHE MODULIMI I AMPLITUTËS SË SINJALEVE TË FERQISË Tregohet se një transistor bipolar është një kufi i kontrolluar
Matja e parametrave të qarqeve magnetike duke përdorur metodën rezonante. Metoda e matjes së rezonancës mund të rekomandohet për përdorim në një laborator shtëpiak së bashku me metodën voltmetër-ampermetër. Ajo që e bën atë të ndryshëm është
INXHINIERIA E QARKEVE Kontrolli i amplitudës së sinjaleve të fuqishme harmonike dhe pulsuese Pajisjet për kufizimin, rregullimin dhe modulimin e amplitudës së sinjaleve elektrike përdoren në shumë inxhinieri radio.
5 Leksioni 2 Plani i INVERTERËVE. Hyrje 2. Inverter Push-pull 3. Inverter urë 4. Metodat për gjenerimin e tensionit sinusoidal 5. Inverterët trefazorë 6. Përfundime. Hyrje Pajisjet inverter,
Trioda e dyfishtë 6N8S me katoda të veçanta Dimensionet kryesore të llambës 6N8S. Të dhëna të përgjithshme Trioda 6N8S është projektuar për të përforcuar tensionin e frekuencës së ulët. Përdoret në fazat paraprake me fitim të ulët
FURNIZIM TË STABILIZUAR TË ENERGJISË IPS-1000-220/24V-25A-2U (DC(AC) / DC-1000-220/24V-25A-2U) IPS-1200-220/24V-35A-2U (DC(AC) / DC -1200-220/24V-35A-2U) IPS-1500-220/24V-50A-2U (DC (AC) / DC -1500-220/24V-50A-2U)
DS_ru.qxd.0.0:9 Faqe BE/A TIPARET Dalje me shtytje me një pauzë ndërmjet pulseve Hyrja e ndërrimit të frekuencës Strehimi kompakt Numri minimal i bashkëngjitjeve Konsumi i ulët i energjisë Mundësia
KARAKTERISTIKAT E EU/A w Dalje me shtytje me një pauzë midis pulseve w Hyrja e ndërrimit të frekuencës w Strehimi kompakt w Numri minimal i bashkëngjitjeve w Konsumi i ulët i energjisë w Mundësia e aplikimit
MODULATORËT E AMPLITUDËS SË SINJALIT ME FUQI 10...100 W FARE 10...450 MHz (Electrosvyaz. 2007. 12. P. 46 48) Alexander Titov 634034, Rusi, Tomsk, rr. Uchebnaya, 50, apt. 17. Tel. (382-2) 55-98-17, E-mail:
Drejtuesi i kontrollit të tiristorit ILT Qarqet e konvertuesit të bazuara në tiristorë kërkojnë kontroll të izoluar. Izolatorët potencial logjik të tipit ILT së bashku me një shpërndarës diodë lejojnë të thjeshtë
MANUAL OPERIMI I RREGULLATORIT AUTOMATIK TË TENSIONIT SE350 (PERSHKRIMI I DETAJSHËM, INSTALIMI DHE RREGULLIMI) HYRJE SE350 është një rregullator i tensionit i tipit tiristor me fazë gjysmë-valë të kontrolluar. Ai
K548UN1 Para-përforcues i integruar me shumë qëllime të dyfishta. Ky specifikim teknik është vetëm për qëllime informative dhe nuk mund të zëvendësojë një kopje të regjistruar të specifikimeve teknike.
Leksioni 6 Tema Fazat e amplifikatorit të bazuara në transistorë bipolarë 1.1 Furnizimi me energji i amplifikatorëve. Aplikimi i një paragjykimi në hyrjen e elementit aktiv Pozicioni i pikës fillestare të funksionimit përcaktohet nga polariteti dhe vlera e tensionit
Kontrolluesi PWM i serisë 1114IM me reagime të rrymës dhe tensionit Mikroqarqet e qëllimit 1114EU7/IM, 1114EU8/IM, 1114EU9/IM, 1114EU10/IM janë qarqe kontrolluesi PWM me reagime aktuale
QENDRA SHKENCORE DHE TEKNIKE STC SIT PËR INXHINIERINË E QARKEVE DHE TEKNOLOGJITË INTEGRALE. RUSI, BRYANSK PWM KONTROLLER ME RREGULLORE AKTUALE K1033EU15xx K1033EU16xx REKOMANDIME PËR APLIKACION PËRSHKRIMI I PUNËS Çipi
0. Matjet e sinjalit të pulsit. Nevoja për të matur parametrat e sinjaleve të pulsit lind kur është e nevojshme të merret një vlerësim vizual i sinjalit në formën e oshilogrameve ose leximeve nga instrumentet matëse,
Gjeneratorët Ndër pajisjet e gjeneratorëve, duhet të bëhet dallimi midis gjeneratorëve të lëkundjeve sinusoidale (harmonike) dhe gjeneratorëve të lëkundjeve drejtkëndore, ose sinjaleve drejtkëndore (gjeneratorë impulsesh).
Leksioni 5 Tema 5 Feedback-u në amplifikatorë Feedback () është bartja e një pjese të energjisë së sinjalit të përforcuar nga qarku i daljes së amplifikatorit në qarkun hyrës. Figura 4 tregon bllok diagramin e amplifikatorit
Universiteti Shtetëror Mordovian me emrin N.P. Ogarev Instituti i Fizikës dhe Kimisë Departamenti i Inxhinierisë së Radios Bardin V.M. PAJISJET RADIOTRANSMETUESE, AMLIFIKATORËT E FUQISË DHE KASKADAT TERMINALE TË RADIOTRANSMETUESVE. Saransk,
109 qarqe leksionesh ME DIODA DHE Plani i APLIKIMIT TE TYRE 1. Analiza e qarqeve me dioda.. Furnizimet me energji dytesore. 3. Ndreqës. 4. Filtra anti-aliasing. 5. Stabilizuesit e tensionit. 6. Përfundime. 1. Analiza
GJENERATOR I TENSIONIT TË PULSIVE SIPAS SKEMES MARX Informacione të përgjithshme Aktualisht, tensioni i lartë i pulsit përdoret për të krijuar fusha të forta elektrike; marrja e pulseve elektrike
AMPLIFIKUESI I FUQISË Oleg Stukach TPU, 30 Lenin Avenue, Tomsk, 634050, Rusi E-mail: [email i mbrojtur] Përforcuesi i fuqisë Një tipar karakteristik i amplifikatorëve të fuqisë është vlera e lartë absolute e daljes
1 nga 5 Furnizimi me energji i fuqishëm pa transformator Ideja joshëse për të hequr qafe një transformator të madh dhe shumë të rëndë të energjisë në furnizimin me energji të një amplifikuesi të energjisë transmetuese ka qenë prej kohësh çuditëse
AMPLIFICATOR I FUQISËS PËR 10...1050 MHz RANGE Alexander Titov Adresa e shtëpisë: 634050, Rusi, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. Tel. (382-2) 51-65-05, E-mail: [email i mbrojtur](Inxhinieri e skemës. 2006. 1.
Mënyrat e funksionimit TG dhe GG Mënyrat e funksionimit të një gjeneratori nënkuptojnë ato mënyra në të cilat ai mund të funksionojë për një kohë të gjatë. Këto përfshijnë mënyrat e funksionimit të makinerive me ngarkesa të ndryshme nga minimale
UDC 621.375.026 AMPLIFICATOR I FUQISËS SË MODULATORIT OPTIK A.A. Titov (Instruments and Experimental devices. 2002. 5. F. 88 90) Është përshkruar një përforcues i fuqisë, në të cilin përmblidhet fuqia e amplifikatorëve të kanalit.
Releja e sinjalizimit me puls RIS-E3M Releja e sinjalizimit me puls të tipit RIS-E3M është menduar për funksionimin në qarqet e rrymës alternative me frekuencë 50 Hz dhe tension deri në 220 V si një pajisje që i përgjigjet
Leksioni 11 Tema: Qarqet e integruara analoge (Vazhdim). 1) Përforcues operacional. 2) Parametrat op-amp. 3) Qarku op-amp. AMPLIFIKATORËT OPERACIONAL Amplifikatorët operacionalë (op-amps) quhen amplifikatorë
3. FEEDBACK NË Shtigjet e Amplifikimit 3.. Bllok diagrami i një burimi ideal të kontrolluar me reagim negativ me një lak (NFE) dhe përdorimi i tij për të analizuar ndikimin e NFE në parametrat dhe
UD 621.375.026 AMPLIFICATOR I FUQISË PËR 425-435 MHz ME MBROJTJE NGA NGA NGARKARJA A.A. Titov Karakteristikat kryesore të amplifikatorit të fuqisë: niveli maksimal i fuqisë dalëse 30 W; gjerësia e brezit 425-435 MHz;
MBLEDHJE VEPRA SHKENCORE TË NSTU. - 2005. - 1. - 1-6 UDC 62-50:519.216 ANALIZA DHE ZGJEDHJA E QARQEVE SHKOLLUESE PËR KONVERTUESIT TË FUQYSHËM PULSI V.S. DANILOV, K.S. LUKYANOV, E.A. MOSEEEV Aktualisht i përhapur
Zgjidhja e projektimit për zhvillimin e releve DC në gjendje të ngurtë Vishnyakov A., Burmel A., grupi 31-KE, FSBEI HPE "Universiteti Shtetëror-UNPC" Reletë e gjendjes së ngurtë përdoren në sistemet e kontrollit industrial
SHOFER SHTATË Kanalësh PËR KONTROLLIN IGBT DRI71-10-12-1OM1K-1 Drejtuesi me shtatë kanale DRI71-10-12-1OM1K-1 (në tekstin e mëtejmë referuar si drejtues) është krijuar për të kontrolluar shtatë IGBT me një rrymë kolektori deri në 600 A dhe një bllokim
FARMJA E AMPLIFIKUESVE 430-442 MHz ME FUQI 58 W ME MBROJTJE NGA NGARKARJA Alexander Titov, Sergey Sobolev (Radio Amator. 2006. 8. F. 44 48) 634050, Rusi, Tomsk, Lenin Ave, apt., 4. 28. Tel. (382-2)
84 Leksion 9 Stabilizuesit e tensionit Plani 1. Hyrje 2. Stabilizuesit parametrik 3. Stabilizuesit e kompensimit 4. Stabilizuesit integral të tensionit 5. Përfundimet 1. Hyrje Për funksionimin e elektronikës
