Në praktikë, linjat e gjata përdoren më shpesh për të transferuar energjinë nga gjeneratori në ngarkesë. Për këtë, mënyra e valës së udhëtimit është e preferueshme. Për të siguruar modalitetin e specifikuar, është e nevojshme që rezistenca e ngarkesës Zn = Rn + jXn të plotësojë dy kushte: pjesa aktive e ngarkesës Rn duhet të jetë e barabartë me rezistencën karakteristike të linjës.
dhe pjesa reaktive e ngarkesës Хн duhet të jetë e barabartë me zero:
Nëse rezistenca e ngarkesës i plotëson kushtet (2.1), (2.2), atëherë linja thuhet se përputhet me ngarkesën.
Qëllimet e harmonizimit
Parimi i përgjithshëm i përputhjes komplekse të rezistencës është që një element përputhës përfshihet gjithashtu në linjë, reflektimi nga i cili kompenson reflektimin nga ngarkesa. Në këtë rast, ata përpiqen që elementi që përputhet të vendoset sa më afër ngarkesës. Kjo është bërë për të zvogëluar gjatësinë e seksionit të pakrahasueshëm të linjës nga ngarkesa në elementin që përputhet. Përfshirja e një elementi që përputhet në linjë ka qëllimet e mëposhtme:
një rritje në fuqinë e transmetuar në ngarkesë;
rritja e fuqisë elektrike të linjës;
rritja e efikasitetit të linjës;
eliminimi i efektit të dëmshëm të valës së reflektuar në gjenerator.
Në modalitetin e valëve të përziera, linja alternon midis niveleve të larta dhe të ulëta të tensionit. Në vendet e pikut të tensionit lehtësohen kushtet për prishje elektrike. Eliminimi i valës së reflektuar çon në një ulje të tensionit në maksimum. Prandaj, një linjë e tillë mund të transmetojë më shumë fuqi ose të rrisë forcën e saj dielektrike.
Ndikimi i përputhjes në efikasitetin e linjës u diskutua më lart (shih faqen 30) dhe ilustrohet në Fig. 1.21. U zbulua se sa më i lartë të jetë efikasiteti, aq më mirë linja përputhet me ngarkesën, d.m.th. aq më i vogël është moduli i koeficientit të reflektimit | Г |.
Vala e reflektuar nga ngarkesa dërgohet në gjenerator dhe mund të ndikojë ndjeshëm në mënyrën e funksionimit të tij. Për shembull, përputhja e pamjaftueshme e gjeneratorit me linjën e transmetimit mund të çojë në një ndryshim në frekuencën e lëkundjeve të gjeneruara, një ulje të fuqisë dalëse të gjeneratorit ose në një ndërprerje të plotë të procesit të gjenerimit. Kërkesat për Ksv në daljen e gjeneratorit përcaktohen kryesisht nga lloji i këtij gjeneratori.
Linja e energjisë e treguar në fig. 2.31, i cili lidh gjeneratorin me ngarkesën, shërben për të transferuar sa më shumë nga fuqia e gjeneratorit P g te marrësi, pra në ngarkesën e kësaj linje. Fuqia e marrë nga ngarkesa shënohet me P 2.
Vlera e fuqisë P 2 varet nga një numër faktorësh, tek të cilët ne vazhdojmë tani.
1. Në rastin kur Z 1 = Z 0 = Z 2 dhe nuk ka humbje në linjë, fuqia e ndarë në ngarkesë është P 2 = P 1 = P 0.
2. Në një linjë me humbje, fuqia P 2 e lëshuar në ngarkesë është më e vogël se fuqia P 1 e furnizuar në hyrjen e linjës nga sasia e humbjeve të fuqisë P p në këtë linjë, domethënë P 2 = P 1 - P f.
3. Në rastin kur impedanca e daljes së gjeneratorit Z g nuk përputhet me rezistencën hyrëse të linjës Z 1 = U 1 / I 1, gjeneratori jep në linjë vetëm një pjesë të fuqisë së tij P g. Mospërputhja e rezistencave mund të jetë për shkak të pabarazisë së rezistencave aktive. . Pasoja e këtyre arsyeve është shpërndarja e fuqisë së gjeneratorit në elementët dalës të qarkut të tij, pra në anodën e llambës dalëse, etj. Si rregull, barazia Rr = R 1 kryhet duke transformuar daljen. rezistenca e gjeneratorit, e kryer në qarkun e tij të daljes. Për të përmbushur kushtin X g = -X 1, mjafton të çmontohet qarku i daljes së gjeneratorit në lidhje me frekuencën rezonante, e cila, megjithatë, ndryshon disi vlerën e rezistencës së daljes R g. Zakonisht transmetuesi ka një gamë të kufizuar variacioni Z z. Për qarqet konvencionale të transmetuesit, mund të specifikoni kufijtë e mëposhtëm për ndryshimin e rezistencës së tij të daljes: 30 $ \ leqslant (R_g) \ leqslant (100) \; Ohm $, -300 $ \ leqslant (X_g) \ leqslant (300) \; Ohm . Nëse impedanca e hyrjes së gjeneratorit Z g ndryshon ndjeshëm nga impedanca hyrëse e linjës, atëherë përdoren gjithashtu pajisje speciale përputhëse. Këto pajisje do të diskutohen në detaje më vonë (shih. § 3.4). Këtu vërejmë se pajisje të tilla ofrojnë përputhje me brez të gjerë, megjithatë, ato sjellin humbje shtesë prej rreth 0,5 ... 2 dB. Prandaj, nëse duam të shmangim humbjet shtesë, impedanca hyrëse e linjës Z 1 duhet të zgjidhet në mënyrë që vlera e saj të jetë brenda intervalit të variacionit të rezistencës së prodhimit të gjeneratorit.
4. Kur rezistenca hyrëse e ngarkesës Z 2 nuk përputhet me impedancën karakteristike të linjës Z 0, në këtë të fundit, përveç U pad të valës rënëse, shfaqet një valë e reflektuar U ref. Të dyja këto valë formojnë një valë në këmbë në linjën e energjisë (shih. oriz. 2.41). Në këtë situatë, fuqia P2 e transmetuar në ngarkesë do të përcaktohet nga barazia P 2 = P pad - P ref, ku P pad dhe P ref janë respektivisht fuqitë e valëve rënëse dhe të reflektuara.
Vala e reflektuar, duke u kthyer në transmetues, zvogëlon nivelin e fuqisë P g në vlerën P 1 = P g - P neg. Vini re se në një linjë pa humbje P 2 = P 1. Kjo barazi nuk varet nga shkalla e përputhjes (ose mospërputhjes) e linjës së energjisë. Atëherë nëse Z г ≠ Z 1, atëherë reflektimi lind përsëri. Nëse Z z = Z 1, pastaj e gjithë fuqia e gjeneratoritP gfutet në ngarkesë, pavarësisht nga vlera e raportit të valëve në këmbë. Kujtoni se impedanca e hyrjes së linjës varet nga gjatësia e linjës l, rezistenca e tij valore Z 0 dhe rezistenca ndaj ngarkesës Z 2. Vlera e saj përcaktohet nga formula ( 2.84 ). Dhe së fundi, theksojmë edhe një herë se fuqia e valës së reflektuarP rreth tr nuk është humbja e energjisë siç shkruhet ndonjëherë në libra për amatorët e radios.
5. Në linja me humbje si valë e fuqisë rënëse R g dhe valën e fuqisë së reflektuar P neg kur përhapen përgjatë vijës, ato pësojnë zbutje (shih. oriz. 2.41b). Nëse dëshironi, kur përdorni një linjë të tillë, e cila gjithashtu ka një mospërputhje, d.m.th., Z 2 ≠ Z 0, të merrni të njëjtin nivel fuqie në ngarkesë (për shembull, në antenë), atëherë është e nevojshme të rritet niveli P g nga shuma ΔR g = R zat + R rasa, ku Р zat - humbjet e fuqisë për zbutje, P racat - humbjet e fuqisë për shkak të mospërputhjes.
Humbjet shtesë të linjës varen si nga humbjet e zbutjes së linjës, ashtu edhe nga vlera e raportit të valëve në këmbë K stU në linjë. Në vlera të vogla prej $ K_ (stU) \ leqslant (2) $ humbjet shtesë janë shumë të vogla dhe vetëm në $ K_ (stU) \ geqslant (4) $ ato mund të arrijnë nivelin e humbjeve të brendshme të zbutjes së linjës. Prandaj rrjedh se në praktikë në diapazonin HF, ku humbjet e brendshme të linjës janë të parëndësishme ( A< 1 дБ ), mund të tolerohet një nivel i madh mospërputhjeje midis rezistencës së daljes së transmetuesit dhe rezistencës së hyrjes së linjës së energjisë. Nëse mospërputhja midis daljes së transmetuesit dhe linjës është shumë e madhe, atëherë një nga masat e mundshme për të përmirësuar përputhjen është ndryshimi i gjatësisë së linjës së energjisë. Më vonë (shih. § 3.1) më në detaje do të shqyrtojmë linjat e energjisë me vlerë të madhe të K stU, të cilat quhen rezonante.
6. Humbjet shtesë në linjën e energjisë elektrike futen nga elementë të veçantë që shërbejnë për përmirësimin e përputhjes. Përshtatshmëria e përdorimit të tyre vendoset bazuar në një krahasim të humbjeve të zbutjes të paraqitura prej tyre dhe humbjeve shtesë për shkak të mospërputhjes (në mungesë të elementeve të rregullimit të linjës).
Faqe 1
Përputhja e linjës në hyrje (RH p) siguron që të mos ketë reflektim të valës së prapambetur nga fillimi i linjës dhe kështu formimin e një impulsi të vetëm.
Përfundimi i linjës nuk kërkohet nëse linja është më e vogël se një çerek gjatësi vale. Në këtë rast, rezervuari i pllakave devijuese hyn në rezervuarin e qarkut të akorduar. Bobinat e bashkimit dhe sythe duhet të projektohen në përputhje me teorinë e bashkimit të transformatorit.
Përputhja e linjës si në dalje ashtu edhe në hyrje përmirëson qëndrueshmërinë e përcjellësit të katodës. Nëse, për ndonjë arsye, përputhja shkelet në fund të rreshtit, në të shfaqet një valë e reflektuar nga ngarkesa. Ky efekt plotësohet nga shfaqja e reflektimeve dytësore nëse linja nuk përputhet me burimin e sinjalit. Prandaj, nëse mund të priten (gjatë funksionimit të amplifikatorit) shkelje të përputhjes në daljen e linjës, atëherë në këtë rast është e dëshirueshme që linja të përputhet edhe në hyrjen e saj.
Përputhja e linjës në një frekuencë fikse është mjaft e thjeshtë. Për të përshtatur ngarkesën me linjën, përdoren pajisje që transformojnë rezistencën e ngarkesës në një rezistencë aktive të barabartë me rezistencën e valës së linjës. Si pajisje të tilla, përdoren elementë reaktivë që nuk shkaktojnë humbje shtesë.
Nëse shkelet përputhja e linjës, atëherë në pjesën e mesme të imazhit të pulsit është e dukshme një nxjerrje (Fig. 3 - 13i), e cila u shfaq si rezultat i reflektimit. Vlera e impulsit të matur drejtpërdrejt nuk duhet të kalojë 15 mm. Gjithashtu nuk duhet të ketë rënie ose rritje në majën e sheshtë të impulsit pas rritjes mesatare.
Përputhja fizike e një linje do të thotë që një linjë e tillë shpërndan të gjithë fuqinë e mikrovalës që ndodh pa krijuar valë të reflektuara. Me fjalë të tjera, në linjën e transmetimit të përputhur, VSWR është e barabartë me një. Në spektrometrin EPR, ngarkesa e përputhur përfshihet në një nga krahët e urës së dyfishtë G (Fig. Kjo lehtëson përputhjen e të gjithë shtegut të valëve.
Kur përputhet linja e transmetimit, merret parasysh e ashtuquajtura rezistencë karakteristike e kabllit koaksial. Kryesisht përdoren kabllo 75 dhe 50 ohm. Kjo do të thotë që në skajet e këtyre kabllove duhet të lidhen rezistorët përfundimtarë 50 ose 75 ohm. Kapaciteti i një linje të tillë nuk merret parasysh dhe merret parasysh vetëm vonesa lineare e përhapjes së sinjalit përmes kabllit.
Kur kontrolloni përputhjen e linjës së vonesës, e përbërë nga 24 seksione dhe duke vonuar sinjalin me rreth 0 2 μs, sinjali i kontrollit zbatohet në hyrjen e oshiloskopit. Rs - Nëse përputhja e linjës është shkelur, atëherë pjesa e mesme e imazhit të pulsit tregon një pamje të jashtme (Fig. 10 - 5), e cila u shfaq si rezultat i reflektimit.
Kushti ideal për përputhjen e linjës së vonesës është që impedanca e daljes së burimit të sinjalit të jetë e barabartë me rezistencën e linjës në të gjitha frekuencat. Detyra kryesore e fazave të vendosura në hyrje dhe dalje të linjës së vonesës është krijimi i kushteve të përputhjes sa më afër idealit të jetë e mundur. Përveç kësaj, ndonjëherë bëhet e nevojshme që në këto faza të korrigjohen shtrembërimet e shkaktuara nga dobësimi dhe jolineariteti i përgjigjes fazore të linjës së vonesës. Gjatë zgjedhjes së zgjidhjeve specifike të qarkut, duhet të kihet parasysh se zgjidhja më e mirë është ajo që, duke qenë të barabarta, siguron fitimin më të lartë të tensionit.
Pse keni nevojë të përputhni linjën ose valëzuesin me ngarkesën.
Meqenëse kushti për përputhjen e linjës me ngarkesën është që kjo e fundit duhet të ketë një karakter thjesht aktiv dhe të jetë e barabartë me impedancën valore të linjës, është e mundur të lidhen dy linja pa krijuar reflektime energjie në kryqëzim nëse impedancat e tyre valore janë e njëjta.
Ne kemi shqyrtuar metodat e përputhjes me brez të ngushtë dhe brez të gjerë të një linje me një ngarkesë, të cilat reduktohen në futjen e elementëve reaktivë në linjë që kompensojnë reflektimet nga ngarkesa. Këto metoda përdoren kur ngarkesa është një sistem rezonant me brez të ngushtë.
PËRSHTATJA E LINJËS ME NGARKESËN
| Emri i parametrit | Kuptimi |
| Tema e artikullit: | PËRSHTATJA E LINJËS ME NGARKESËN |
| Kategoria (kategoria tematike) | Arsimi |
Siç u përmend më herët, për transmetimin e sinjalit përmes linjës, është jashtëzakonisht e rëndësishme të zbatohet modaliteti i valës udhëtuese në mënyrë që ᴛ.ᴇ. në Z H = R 0.
Në praktikë, kjo nuk ndodh gjithmonë ᴛ.ᴇ. linja nuk përputhet me ngarkesën.
Në këtë rast, mënyra e përputhjes zbatohet duke përdorur pajisjet e quajtura transformatorët e rezistencës,- pajisje përputhëse.
Çfarë parametrash duhet të ketë një transformator?
një). Linja do të ketë një modalitet valësh udhëtuese.
Segmentet e vijës së shkurtër përdoren si transformator rezistence. L< (l/4).
Modaliteti i valës në këmbë përdoret për të marrë një element reaktiv. Mund të tregohet se segmenti me qark të shkurtër do të ketë
 |
|||
|
|
Hyrje 3
Seksioni 1. Konceptet dhe përkufizimet bazë të teorisë
qarqet elektrike. Elemente të idealizuara. Ligjet e Ohm dhe Kirchhoff. 5
Seksioni 2. Qarqet lineare me harmonik
ndikim. 15
Seksioni 3. Qarqet selektive të frekuencës. 31
Seksioni 4. Proceset kalimtare në qarqet elektrike
Seksioni 5. Bazat e teorisë së rrjeteve me katër porta 67
Seksioni 6. Qarqet e shpërndara
(Radhë të gjata). 80
BAZAT E TEORISË SË QARKEVE .. 1
SEKSIONI 1. KONCEPTET THEMELORE DHE PËRKUFIZIMET E TEORISË SË QARQEVE ELEKTRIKE. ELEMENTET E IDEALIZUARA. LIGJET E OHM DHE KIRCHHOF .. 5
Përkufizimet e qarkut elektrik.. 5
Zinxhir- ϶ᴛᴏ një grup pajisjesh, elementesh, pajisjesh që formojnë një shteg për rrymën elektrike, proceset elektromagnetike në të cilat përshkruhen duke përdorur EMF, rrymë, tension, fusha magnetike dhe elektrike. Qarku elektrik duhet të përfaqësohet nga një qark elektrik. 5
Diagrami elektrik- ϶ᴛᴏ një paraqitje grafike e kushtëzuar e një qarku elektrik, në të cilin çdo element përfaqësohet nga një simbol konvencional. Ekzistojnë disa lloje të qarqeve që ndryshojnë në qëllimin e tyre. 5
a) Diagramet strukturore (funksionale) - Ky është një paraqitje skematike e një qarku, në të cilin tregohen pjesët më të rëndësishme funksionale të tij. 5
b) Diagrami bazë elektrik - Ky është një paraqitje skematike e një qarku, i cili tregon të gjithë elementët dhe mënyrën e lidhjes së tyre. Në diagram, tregohet përcaktimi i shkronjave, numri serial dhe parametrat e elementeve. 5
c) Qarku ekuivalent- ϶ᴛᴏ diagrami skematik i modelit elektrik të një qarku real. Për shembull, qarku ekuivalent i një transistori bipolar. 6
d) Qarqet ekuivalente- ϶ᴛᴏ qarqe që kanë të njëjtat karakteristika elektrike të jashtme, megjithëse mund të ndryshojnë në pamje. 6
e) Diagramet e lidhjeve- pasqyrojnë dizajnin e pajisjes, renditjen e elementeve, përcjellësve, emërtimin simbolik të elementeve, pikat e kontrollit, etj.
Postuar në ref.rf
6
Një element i idealizuar ështëështë një model i një dukurie fizike. Në praktikë, nuk ka elementë idealë. Në kushte të caktuara dhe saktësi të dhënë, një element i idealizuar karakterizon një element real. Të dallojë pasive dhe aktive elemente të idealizuara. 6
Kjo perfshin rezistenca, kapaciteti, induktiviteti... Karakteristikat e këtyre tre elementeve zotërohen nga elementë realë: një rezistencë, një kondensator, një induktor (duke përfshirë një transformator). 6
Elementet për të cilët energjia në çdo kohë është pozitive quhen elementet pasive. 8
Rezistenca simulon humbjen e energjisë elektrike (energjia elektrike shndërrohet në nxehtësi) në çdo kohë. Artikull i vërtetë rezistencë konsumon energji elektrike. Ajo duhet të përfaqësohet nga elementi ideal - rezistenca. tetë
Kapaciteti dhe induktiviteti janë elementë pasivë pasi. tetë
W> 0. Në rast se fuqia P kapaciteti dhe induktiviteti janë pozitive, atëherë në një interval të caktuar kohor kapaciteti akumulon energjinë e fushës elektrike, dhe induktiviteti grumbullon fushën magnetike. Në këtë rast, thuhet se qeliza është duke u ngarkuar. Në intervalin kohor kur P < 0 элемент разряжается, отдаёт накопленную энергию во внешнюю цепь. Ёмкость и индуктивность называются elementet që konsumojnë energji. 8
Rezistencë. Një fushë magnetike krijohet në rezistencë kur rryma rrjedh nëpër terminal. Për të marrë parasysh akumulimin e energjisë magnetike, duhet të futet induktiviteti. 9
Induktor... Teli i spirales ka një rezistencë omike që nuk mund të neglizhohet në frekuenca të ulëta AC. Procesi i akumulimit të energjisë së fushës elektrike gjithashtu mund të merret parasysh 9
Elementë aktivë të idealizuar.. 9
Elementet aktive përfshijnë burime të kontrolluara dhe të pakontrolluara të energjisë elektrike. 9
Burimi ideal i EMF ështëështë një burim energjie elektrike, voltazhi në terminalet e të cilit nuk varet nga madhësia e rrymës rrjedhëse. Kjo duhet të ndodhë vetëm nëse rezistenca e brendshme është zero 9
Burimi ideal aktual -është burim i energjisë elektrike, sasia e rrymës përmes së cilës nuk varet nga voltazhi në terminalet e saj. Rezistenca e brendshme e burimit është e barabartë me pafundësinë. 10
Burime të vërteta elektrike të pakontrolluara.. 10
Përforcues operacionalështë zakon të quhet një burim i tensionit të kontrolluar me tension (INUN), në të cilin faktori i konvertimit K U = ∞. 12
Polet (1) dhe (2) quhen polet hyrëse, një burim i hyrjes është i lidhur me to - ndikim. 12
Poli i parë (1) zakonisht quhet e kthyeshme, tregohet me një shenjë minus (-). Sinjali që kalon nëpër këtë hyrje përmes amplifikatorit ndryshon në fazë me 180 gradë. Poli i dytë (2) - jo i kthyeshëm. Poli i tretë (3) - ditë pushimi, mbi të formohet një sinjal dalës - përgjigje. Ngarkesa është e lidhur me të. Poli i përbashkët (bazik) ka një potencial φ = 0,12
1. Sipas numrit të poleve të jashtme: 13
Quhen dy polet 1 - 1`, në të cilat zbatohet ndikimi polet hyrëse. 13
Quhen dy pole 2 - 2`, me të cilat lidhet ngarkesa polet e daljes. 13
Zinxhirët me shumë shtylla quhen shumëpolëshe. 13
2. Nga forma e ekuacionit diferencial(Doo) zinxhirë. 13
3. Për nga natyra (lloji) e koeficientëve a i DU: 14
zinxhirë vijash- koeficientët a i nuk varen nga x dhe y; 14
zinxhirët jolinearë- koeficientët a i(x, y) janë funksion ndikimi ose reagimi, domethënë varen nga x dhe y; 14
parametrike - shanset a i(t) varet nga koha t. 14
4. Sipas llojit të derivateve në DE. 14
Zinxhirë të grumbulluar... Zinxhirë të tillë përshkruhen nga DE në derivate të plota. 14
Zinxhirët e shpërndarë janë përshkruar ekuacionet diferenciale të pjesshme. 14
5. Nga lloji i elementeve. 14
a) Qarku rezistent përbëhet vetëm nga rezistorët R; 14
b) Qarku reaktiv përbëhet vetëm nga L dhe C; 14
c) RC - qark; 14
d) RL - zinxhir; 14
e) RLC - qark. 14
SEKSIONI 2 QARQET E LINJËS.. 15
ME NDIKIM HARMONIK.. 15
X m – amplituda(vlera maksimale) luhatjet; 15
X = X m/ √2‾ - vlerë efektive; 15
ω – frekuencë këndore[rad / s]; 15
f = 1/ T - frekuencë ciklike[Hz]; 15
T - periudha e lëkundjeve[Me]; 15
θ (t) = (ω t +φ 0) - zakonisht quhet argumenti i kosinusit faza e plotë(thjesht faza) lëkundje harmonike; 15
Paraqitja vektoriale e një sinjali harmonik. 16
Faktori zakonisht quhet operatori i rrotullimit... Karakterizon ndryshimin e funksionit me kalimin e kohës. 17
Tᴀᴋᴎᴍ ᴏϬᴩᴀᴈᴏᴍ, forma treguese do të marrë formën e saj përfundimtare. 17
Vlera komplekse e menjëhershme duhet të regjistrohet në formë algjebrike 17
ku a - e vlefshme, b Është pjesa imagjinare. 17
Kuptimi fizik i rezistencës komplekse. 19
Përfaqësimi i Vektorit të Rezistencës Komplekse. 20
Përçueshmëri komplekse e një seksioni qarku. 20
Qarqe ekuivalente për rezistencë dhe përçueshmëri komplekse.. 21
REZISTENCA KOMPLEKSE DHE PËRQËNSHTJA E ELEMENTEVE IDEAL 22
(R, L, C) 22
Rezistenca R.. 22
Përfundim: në rezistencën R, rryma dhe voltazhi janë në fazë. 22
Induktiviteti L.. 23
konkluzioni: impedanca komplekse e një induktori është thjesht reaktancë; 23
rezistenca është drejtpërdrejt proporcionale me frekuencën, ᴛ.ᴇ. varet nga frekuenca. 23
Në induktivitet, voltazhi e çon rrymën me 90 0. 23
Kapaciteti C.. 23
konkluzioni: rezistenca komplekse e kondensatorit është thjesht reaktive; 24
është në përpjesëtim të zhdrejtë me frekuencën; 24
voltazhi në të gjithë kondensatorin mbetet prapa rrymës me 90 0. 24
Impedanca komplekse e një qarku të përzier RLC.. 24
Moduli kompleks i rezistencës. 25
Përfundim: Rezistenca e qarkut RLC varet nga frekuenca. Mund të ketë veti RC, R dhe RL. 25
Hodograf ose karakteristikë e fazës së amplitudës (AFC)Është vendndodhja e pikave fundore të vektorit të parametrit kompleks në planin kompleks kur frekuenca ndryshon nga 0 në ¥. 26
Përfundim: fuqia aktive P A karakterizon humbjen e energjisë në qark për shkak të komponentit rezistent r rezistencës. Fuqia reaktive P Q karakterizon grumbullimin e energjisë në pjesën reaktive x. 29
Prandaj, shifra e meritës karakterizon marrëdhënien midis humbjeve dhe ruajtjes së energjisë. 29
Përfundim: Gjeneratori përputhet me ngarkesën, nëse rezistenca e brendshme e gjeneratorit dhe rezistenca e ngarkesës janë të konjuguara komplekse. tridhjetë
SEKSIONI 3. QARQET PËR ZGJEDHJEN E FREKUENCAVE. 31
ZGJEDHJA E ZINXIRIT. KARAKTERISTIKAT E FREKUENCAVE. GJERËRISIA E BANDIT 31
ω n - frekuenca e bartësit. 31
S= ω 2 - ω 1 - gjerësia e kanalit të frekuencës. 31
Për të ndarë kanalet midis tyre në inxhinierinë radio, përdoren pajisje "Filtra elektrikë" - qark i aftë për të transmetuar sinjale në një gamë të caktuar frekuenceS ... (zgjedh sinjalet.) 31
Çdo filtër duhet të ketë një selektivitet të caktuar. 31
Selektiviteti- aftësia e një qarku për të izoluar ose për të kaluar sinjale në një brez të caktuar frekuence. 31
Brezi i frekuencës S, brenda të cilit filtri kalon sinjale, është zakon të thirret gjerësia e brezit(PP). 31
Quhen dy polet 1-1` hyrje, sinjali i hyrjes u jepet atyre. Quhen terminalet 2-2` fundjavë, një ngarkesë është e lidhur me to, një sinjal dalës gjenerohet mbi to pas filtrimit. 31
Parametri kryesor i filtrit është raporti i transferimit të tensionit K ju ( jω) 31
Varësia e modulit nga frekuenca K (ω)është zakon të thirret karakteristikë amplitudë-frekuencë (AFC). 32
Varësia e argumentit të fitimit ose fazës nga frekuencaështë zakon të thirret përgjigja e frekuencës fazore (PFC). 32
Ekziston edhe një përgjigje e frekuencës. karakteristikë e fazës së amplitudës (AFC)- hodografi. Hodograf - ϶ᴛᴏ vendndodhja e pikave fundore të vektorit të parametrave në planin kompleks kur frekuenca ndryshon nga 0 në ¥. 32
Përfundim: përgjigja e frekuencës, përgjigja fazore, hodografi formojnë një familje karakteristikash komplekse të frekuencës. 32
KLASIFIKIMI I FILTERIT.. 33
Filtrat mund të klasifikohen sipas kritereve të ndryshme. 33
1) Nga pozicioni i brezit të kalimit të filtrit. 33
a) Filtri i kalimit të ulët (LPF). 33
Brezi i kalimit shtrihet brenda 0 ≤ ω ≤ ω gr. ω gr - frekuenca e ndërprerjes së brezit të kalimit. 33
b) Filtri i kalimit të lartë (HPF) 33
Bandwidth brenda ω gr< ω < ¥. 33
c) Filtri i kalimit të brezit (PF) 34
Gjerësia e brezit qëndron midis frekuencave të ndërprerjes ω gr1< ω < ω гр2 . 34
d) Filtri pengues (notch). 34
2) Sipas gjerësisë së brezit relativ. 34
3) Nga selektiviteti i filtrit. 34
KARAKTERISTIKAT GJITHËPËRFSHIRËSE TË FREKUENCAVE.. 35
ZINXHIRE TE THJESHTA.. 35
Zinxhiri i rendit të parë. 35
KARAKTERISTIKAT GJITHËPËRFSHIRËSE TË FREKUENCAVE.. 36
KATËR POLE.. 36
ZINXHIRËT E FREKUENCAVE TË DYTË .. 38
Urdhër .. 38
QARK OSCILATOR SEKUENCIAL. 38
Qarku skematik, i thjeshtuar dhe qark ekuivalent i një qarku oscilues serial 38
Fenomeni i rezonancës në një qark oscilues serial. 39
Karakteristikat e frekuencës së një qarku serik të lidhur nga një rrjet me katër porte 45
Përfundim: një qark oscilues serial duhet të përdoret si një filtër brezi ose notch. 47
QARKU OSCILATOR PARALEL. 48
Skema skematike, qark ekuivalent. 48
Rrymat në degët e një qarku paralel. 49
Karakteristikat e frekuencës së paraleles. 49
qark oscilues. 49
Nga kjo mund të konkludojmë se që gjithçka thoshte për rezistencë Z qarku oscilues serial është i vlefshëm për përçueshmëri Y qark oscilues paralel. 49
QARQET LËNDËSISHME OSCILATORË .. 50
Transformimi i formulës. 54
Formulimi i problemit.. 56
Ligji i parë.Tensioni në të gjithë rezervuarin në momentin e ndërrimit. 57
SEKSIONI 5. BAZAT E TEORISË.. 67
KATËR POLE.. 67
- raporti i transferimit të rrymës në mënyrën e qarkut të shkurtër në dalje. 69
Marrëdhënia ndërmjet parametrave parësorë.. 71
katërpolëshe. 71
Ekuacionet përcaktojnë tensionet hyrëse dhe dalëse. 72
Llogaritja e parametrave parësorë të rrjeteve me dy porta. 74
sipas parimit të saj. 74
Parametrat parësorë të çdo qarku mund të përcaktohen duke përdorur metodën e tensionit nodal ose metodën e rrymës së ciklit. 74
Le të jepet një rrjet me katër porta që përmban n nyje të pavarura. 74
Lidhni një burim aktual në hyrje J 1 dhe jashtë J 2, të cilat përcaktojnë rrymën hyrëse Unë 1 dhe rryma e daljes Unë 2. Nuk ka burime të pavarura brenda. 74
Më pas mund të hartoni një sistem ekuacionesh me metodën e sforcimeve nyjore dhe ta shkruani në formë matrice: 74
J 1 = Unë 1 , J 2 = Unë 2 , U 11 = U 1 , U 22 = U 2 74
Zgjidhja e sistemit në lidhje me tensionet U 11 dhe U 22, marrim ekuacione në sistemin e parametrave Z–. 74
- përcaktor i përbashkët i [Y] - matricë. 74
Gjendja elektrike e kaskadës - 75
Me lidhjen paralele të rrjeteve me katër porta, shtohet matrica [Y] -. 76
Parametrat karakteristikë.. 77
katërpolëshe. 77
Një qark i tillë është një linjë transmetimi me dy tela: 80
Dif. të barabartë. për zinxhirë të tillë shkruhet në derivate të pjesshme. Të gjitha proceset mund të përshkruhen nga ekuacionet e teorisë së fushës, megjithatë, në llogaritjet inxhinierike, ju mund të përdorni ligjet e Kirchhoff. 80
Bazuar në arsyetimin fizik, mund të hartohet diagrami i segmentit të mëposhtëm. 80
Ekzistojnë dy lloje rreshtash të gjata: 81
Shembull: Dy tela dhe një dielektrik janë bërë nga materiale që nuk i ndryshojnë vetitë e tyre në gjatësi. 81
EKUACIONET DIFERENCIALE TË NJË VIJË HOMOGJENE NËN NDIKIM HARMONIK (ekuacione telegrafike) 82
Zgjidhja e ekuacioneve telegrafike. 83
Ekuacionet e marra janë homogjene të rendit të dytë, lineare (pasi Z 1 dhe Y 1 nuk varen nga x). 83
Τᴀᴋᴎᴍ ᴏϬᴩᴀᴈᴏᴍ, forma përfundimtare e zgjidhjeve të ekuacioneve: 84
Le të shqyrtojmë të gjitha mënyrat e valëve. 88
Në praktikë, kjo nuk ndodh gjithmonë ᴛ.ᴇ. linja nuk përputhet me ngarkesën. 91
Hyrje 3.93
Seksioni 1. Konceptet dhe përkufizimet bazë të teorisë. 93
qarqet elektrike. Elemente të idealizuara. Ligjet e Ohm dhe Kirchhoff. 5 93
Seksioni 2. Qarqet lineare me harmonike .. 93
ndikim. 15.93
Seksioni 3. Qarqet selektive të frekuencës. 31.93
Seksioni 4. Proceset kalimtare në qarqet elektrike. 93
Seksioni 5. Bazat e teorisë së rrjeteve me katër porta 67.93
Seksioni 6. Qarqet me parametra të shpërndarë. 93
(Radhë të gjata). 80,93
RRESHTIMI I LINJËS ME NGARKESË - koncepti dhe llojet. Klasifikimi dhe veçoritë e kategorisë "LINJA SIPAS NGARKESËS" 2017, 2018.
Në këtë seksion, ne do të diskutojmë se cilat janë opsionet për përputhjen e sinjaleve RF në një PCB. Siç tregohet në seksion Kondicionimi i sinjalit është thelbësor në pothuajse çdo qark dixhital sot. Dhe zgjidhja e këtij problemi qëndron jo vetëm tek projektuesi i qarkut, por edhe tek projektuesi i tabelës së qarkut të printuar. Nga ai varet se sa me kompetencë do të zgjidhen të gjitha çështjet e koordinimit të linjave të transmetimit.
Cila duhet të jetë struktura e PCB-së? Në cilat shtresa duhet të drejtohen sinjalet kritike dhe në cilat shtresa duhet të vendosen toka dhe planet e energjisë? Ku duhet të vendoset rezistenca përfundimtare? Si duhet të lidhet me pinin IC dhe me planin e referencës? Detyra e inxhinierit të projektimit është të marrë një përshkrim të plotë të kërkesave për qarqet e kondicionimit të sinjalit përpara fillimit të projektimit të tabelës dhe të zbatojë në mënyrë cilësore këto kërkesa në hartimin e tabelës së qarkut të printuar.
Çështjet e ngritura në këtë artikull janë të njohura mirë për projektuesit e qarkut, por ato shpesh bëhen pengesë kur ndërveprojnë me një projektues PCB dhe çojnë në vështirësi, nëse është e nevojshme, për të deklaruar qartë kërkesat e tilla në termat e referencës për zhvillimin e një printimi. bord qarku. Shpresojmë që botimi ynë do të ndihmojë në heqjen e këtyre pengesave.
Llojet e linjave të transmetimit që përputhen
Linjat "klasike" të transmetimit të të dhënave HF (Fig. 1) përputhen si në burim ashtu edhe në anën e marrësit të sinjalit (ngarkesës) me anë të rezistencave "përfunduese" me vlerë Z 0 (të barabartë në madhësi me rezistencën karakteristike të linjës) . Në mënyrë tipike, burimi dhe / ose lavamani kanë rezistencën e tyre përkatëse të daljes / hyrjes. Ndërsa kjo teknologji është ideale dhe në shumë raste e vetmja teknologji e pranueshme, ajo përgjysmon sinjalin e marrë. Prandaj, shumica e zgjidhjeve të qarkut analog dhe dixhital përdorin një opsion tjetër - një burim me rezistencë të ulët dhe një marrës sinjali me rezistencë të lartë, me përfundim të linjës vetëm në një skaj, gjë që ju lejon të ruani nivelin origjinal të sinjalit në skajin marrës.
Teknikët e mikrovalëve shpesh përdorin komponentë reaktivë apo edhe gjatësinë e telit si një element që përputhet, megjithatë përputhja e sinjaleve analoge dhe dixhitale me brez të gjerë kërkon rezistorë të përshtatshëm, mundësisht SMD, për shkak të vetive të tyre të mira RF.
Për të shfrytëzuar optimale rezistorët fundorë, ato duhet të lidhen me rrafshet e referencës duke përdorur teknologjinë e "induktivitetit të ulët" siç tregohet në fig. 2.
Në fig. 1 tregon skemat tipike për përputhjen e linjave të transmetimit. Skema klasike e përfundimit përdoret ende shpesh për të transmetuar sinjale me shpejtësi të lartë, për shembull, mbi plane të pasme (panele lidhëse).
Negocimi sekuencial
Nëse sinjali udhëton vetëm përmes tabelës së qarkut të printuar, mund të përdoret një qark përfundimi serik në fundin e transmetimit të linjës, duke zgjedhur një rezistencë fundore të tillë që në lidhjen serike me rezistencën e daljes, një vlerë e barabartë me Z 0 të linjës të jetë fituar. Kjo metodë ka avantazhin e konsumit të ulët të energjisë dhe është më e përshtatshme për linjat me një ngarkesë në fund. Nëse ka ngarkesa shtesë përgjatë gjatësisë së linjës, ato mund të përjetojnë "ndërrim të rremë të pasqyruar të valës" dhe mund të kërkojnë ngadalësim artificial të hyrjeve për të parandaluar ndezjen e rreme.
Negocim paralel
Përfundimi paralel (ose "shunt") në skajin më të largët të linjës përdoret kur ka një numër pajisjesh të lidhura përgjatë linjës së transmetimit dhe ato duhet të jenë shumë të shpejta, gjë që mund të çojë në "ndërrim të rastësishëm".
Rezistenca përfundimtare në Fig. 1 tregohet i lidhur me rrafshin e tokës, por për disa familje të çipave logjikë ky mund të jetë një plan tjetër referimi i fuqisë (për shembull, fuqia pozitive për familjen ECL). Ndërprerja paralele çon në konsum shumë më të lartë të energjisë dhe gjithashtu mund të mbingarkojë daljet e mikroqarqeve.
Llojet alternative të përputhjes paralele janë qarku Thevenin dhe qarku RC. Qarku i Thevenin përdor rezistorë, rezistenca paralele e të cilëve jep Z 0, dhe vlerat e tyre janë të tilla që tensioni DC në pikën e mesit është afërsisht i barabartë me tensionin mesatar në linjë për të zvogëluar konsumin. Qarku i Thevenin kërkon shkëputje të saktë të planeve të energjisë në të gjithë domenin e frekuencës së përdorshme, kështu që kondensatorët e duhur të shkëputjes duhet të vendosen afër linjës.
Qarqet RC zakonisht përdorin një kondensator përfundimi prej 10 deri në 620 pF dhe përputhen vetëm në frekuenca të larta. Për shkak të vështirësisë së përdorimit të kondensatorëve në një gamë të gjerë frekuence, qarqet RC janë më pak efikase sesa përputhja paralele dhe Thevenin.
Qarku i "përputhjes aktive" përdor furnizimin me energji elektrike për të mbajtur nivelin e tensionit në referencën "suplementare" në nivelin e dëshiruar, duke përputhur mesataren e sinjaleve dixhitale. Një rezistencë paralele përfundimtare është e lidhur me këtë plan, i cili duhet të shkëputet saktë për diapazonin e caktuar të frekuencës. Një qark Thevenin ekuivalent elektrik mund të zvogëlojë konsumin kur përdoret një referencë tensioni i klasës AB (i aftë për të furnizuar dhe tërhequr rrymë).
Linja me dy drejtime
Nëse linja e transmetimit është me dy drejtime, lokacioni më i mirë për rezistencën përfundimtare (seri ose paralel) është në mes të linjës. Prandaj, linjat e tilla duhet të jenë sa më të shkurtra, ato nuk mund të funksionojnë me shpejtësinë maksimale me të cilën mund të funksionojnë vetë mikroqarqet. Në vend të ndërprerjes serike në mes të linjës, rezistorët e ndërprerjes serike përdoren në daljen e secilit prej transmetuesve të mundshëm, por kjo mund të mos japë rezultate të mira për sa i përket integritetit të sinjalit nëse linjat nuk janë shumë të shkurtra. Përfundimi paralel në të dy skajet mund të ketë një efekt shumë të mirë dhe të sigurojë shpejtësi më të larta transmetimi, megjithatë, transmetuesit duhet të jenë në gjendje të trajtojnë ngarkesën me rezistencë më të ulët dhe konsumi i përgjithshëm i qarkut rritet. Përfundimi paralel (ose qarku Thevenin ose qarku i përfundimit aktiv) në të dy skajet përdoret në autobusët e të dhënave serike ose paralele si SCSI dhe Ethernet.
Konfigurimi i yllit
Nëse disa linja transmetimi të përputhura serike janë të lidhura në një pikë nga një "yll", atëherë:
- përdoret ose një rezistencë përfundimtare, e zgjedhur në mënyrë që rezistenca totale e burimit të jetë e barabartë me kombinimin paralel të të gjitha linjave të lidhura nga një yll;
- ose përdorni një rezistencë përfundimtare në secilën linjë.
Zgjidhja e dytë është më e mirë.
Konfigurimi i yllit mund të përdoret gjithashtu për të lidhur linja të shumta paralele. Në çdo rast, burimi duhet të jetë në gjendje të funksionojë në një kombinim paralel të rezistencave të të gjitha linjave të lidhura.
Në përgjithësi, është më mirë të zgjidhni një vlerë më të madhe Z 0 për të zvogëluar rrymat e sinjalit dhe për të zvogëluar rrezatimin e përcjellësit. Shumë çipa të zakonshëm CMOS ose TTL nuk ishin projektuar fillimisht për të funksionuar në një linjë transmetimi dhe nuk kanë fuqi të mjaftueshme dalëse ose rezistencë dalëse identike për prodhim të lartë dhe të ulët. Në parim, mikroqarqe të tilla ndonjëherë mund të përdoren duke u lidhur sipas një skeme të përputhjes së serisë, si dhe sipas përputhjes së Thevenin, RC ose përputhjes aktive në linjat me rezistencë të lartë, megjithatë, është pothuajse e pamundur të parashikohet vlera optimale e rezistencës dhe optimale. qark komutues për çdo lloj mikroqarqesh.
Sidoqoftë, shumë mikroqarqe moderne janë krijuar posaçërisht për të punuar në linjën e transmetimit, dhe një gamë e gjerë pajisjesh të disponueshme si LVDS, etj. thjeshton detyrën e formimit të sinjaleve të orës (strobe, "orë") dhe punën me autobusët e të dhënave, si dhe zvogëlon kompleksitetin me EMC. Çipat e drejtuesit të autobusit të të dhënave (transmetuesit) mund të kenë një rezistencë dalëse prej 25 Ohm - kjo ju lejon të lidhni katër linja të veçanta me një rezistencë prej 100 Ohm ose gjashtë linja me një rezistencë prej 150 Ohm në një yll. Disa lloje drejtuesish kanë një konvertues të integruar DC / DC, i cili u lejon atyre të gjenerojnë dyfishin e nivelit të sinjalit të daljes në krahasim me nivelin standard logjik, dhe kështu, kur lidhen në një skemë klasike të përputhjes, të ofrojnë një nivel standard të sinjalit në marrës. hyrje.
Struktura e shtresës së PCB
Në artikullin e mëparshëm, ne treguam se për sinjalet kritike të shpejtësisë së lartë, është e rëndësishme të keni një plan referimi afër tyre. Le të shohim se si mund të duket një strukturë tipike PCB me këtë kërkesë në mendje.
Një PCB me katër shtresa shpesh ka strukturën e mëposhtme:
1) Linjat e transmetimit me mikrostrip dhe sinjale të tjera kritike.
2) Plani i referencës GND.
3) Plani i vaktit.
4) Sinjalet jo kritike.
Shënim: Është praktikë e mirë që EMC të rrisë kapacitetin e ndërsjellë të tokës dhe planeve të energjisë duke minimizuar trashësinë dielektrike ndërmjet tyre (në këtë rast, midis shtresave 2 dhe 3) në 0,15-0,1 mm, gjë që përmirëson ndjeshëm performancën e shkëputjes së qarku.ushqyerja. Megjithatë, kjo kërkesë bie ndesh me skemën aktuale të presimit tradicional "foil-prepreg-core-prepreg-foil", ku trashësia e prepregimit nuk mund të kalojë 0.3 mm. Në këtë rast, me një trashësi dërrase prej 1.6 mm, trashësia e bërthamës (distanca midis shtresave 2 dhe 3) mund të jetë 1.2, 1.0 ose 0.8 mm, jo më pak. Nëse zvogëlimi i distancës midis planeve të furnizimit është kritik, është e mundur të përdoret një strukturë bërthamore-prepreg-core, por për prodhimin modern të PCB-ve kjo zgjidhje bëhet më pak teknologjike dhe më e shtrenjtë.
Nëse nevojiten më shumë shtresa sinjali për të zbatuar qarkun, mund të kërkohen plane shtesë GND. Sinjalet me frekuencë të lartë të kryera në shtresat ngjitur duhet të ndahen në një kënd prej 90 ° në një shtresë në krahasim me tjetrën. Vini re se sinjalet e orës ("orët"), autobusët e të dhënave me shpejtësi të lartë dhe sinjalet e tjera kritike nuk duhet të ndryshojnë shtresën gjatë rrugëtimit.
Këtu është një nga opsionet për strukturën e një bordi me tetë shtresa:
1) Plani i GND.
2) Sinjalet më kritike, "shirita të zhvendosur".
3) Sinjalet më kritike, "Offset Stripes", drejtohen në 90 ° në shtresën 2 për të reduktuar ndërlidhjen.
4) Plani i GND.
5) Plani i vaktit.
6) Sinjalet jo kritike.
7) Sinjalet jo kritike dhe "shiritat e zhvendosjes" jo kritike, të drejtuara në 90 ° në shtresën 6 për të reduktuar ndërlidhjen.
8) Plani i GND.
Buferimi është gjithashtu një mënyrë e mirë për të reduktuar ngarkesën në linjën e transmetimit. Për shembull, nëse ka dhjetë karta vajzash dhe secila prej tyre ka dhjetë çipa që marrin të njëjtin sinjal, kapaciteti total i ngarkesës mund të arrijë 400 pF. Rrymat e sinjalit dhe kthimit kanë një rrugë përhapjeje shumë të gjatë dhe të degëzuar, gjë që rrit mundësinë e problemeve të EMC. Buferimi i sinjalit në secilën tabelë do ta zvogëlojë këtë kapacitet total në 40 pF, me rrymat e sinjalit dhe kthimit nga dhjetë IC-të e vendosura në secilën tabelë tani që rrjedhin vetëm nëpër atë tabelë, duke përmirësuar kështu integritetin e sinjalit dhe duke reduktuar problemet EMC.
Për sinjalet me shpejtësi të lartë të transmetuara mbi planin e pasmë te kartat e bijave, është e rëndësishme të ruhet një strukturë e vetme fizike e linjës së transmetimit. Pra, vijat me shirita në kartat e vajzave duhet të vazhdohen si vijat me shirita në një plan të dytë. Nëse në bordin e bijës sinjali përhapet në lidhje me planin e energjisë referencë, kur lëviz në planin e pasëm dhe më tej në bordet e tjera, ai duhet të vazhdojë të përhapet në lidhje me të njëjtin plan. Vini re se, në parim, lejohet ndryshimi i llojit të linjës së transmetimit, duke ruajtur vlerën e rezistencës së valës, megjithatë, kjo do të çojë në një degradim të integritetit të sinjalit.
Lidhja e planeve të tokës dhe planeve të energjisë përmes lidhësve duhet të jetë e shumëfishtë, në mënyrë ideale përgjatë gjithë gjatësisë së lidhësit. Ndonjëherë këshillohet të lidhni tokën (rryma e kthimit), sinjalet dhe planet e energjisë në një model shahu me lidhësin, për shembull, GND, sinjali 1, +5 V, sinjali 2, GND, sinjali 3, ... etj.
Izolimi i zonave me shpejtësi të lartë në aeroplanët e pasëm
Më herët thamë se IC-të me shpejtësi të lartë duhet të vendosen në mes të zonave të dedikuara në PCB, larg skajit të tabelës, nga skajet e avionëve të energjisë dhe nga lidhësit. Sistemi i paraqitur në Fig. 3, sugjeron vendosjen e mikroqarqeve më të shpejta pranë lidhësve dhe nuk merr parasysh kërkesat e mësipërme.
Përdorimi i një sistemi të tillë kërkon zbatimin e lidhjes me frekuencë të lartë të planeve të referencës në planin e pasmë me planet përkatëse në kartat e bijave, në mënyrë që të mos ketë ndërprerje në rezistencën karakteristike për komponentët e sinjalit me frekuencë më të lartë. Në një situatë të tillë, lidhësit e mbrojtur mund të ndihmojnë - mburojat e tyre duhet të bashkohen me homologët e tyre në një rreth 360 ° dhe gjithashtu duhet të lidhen përgjatë gjithë gjatësisë së lidhësit me planin e referencës GND si në tabelën e bijës ashtu edhe në planin e pasmë. Pavarësisht nëse jeni duke përdorur një lidhës të mbrojtur ose të pambrojtur, një kunj e rrymës kthyese GND duhet të jetë e pranishme në lidhës për çdo tel sinjali dhe çdo kunj të rrymës, dhe këto kunja duhet të jenë të ndara në mënyrë të barabartë përgjatë gjatësisë së lidhësit. Lidhësit e përputhur me impedancën zakonisht përmbajnë tashmë një prizë të rrymës së kthimit në çdo prizë sinjali.
Është e rëndësishme që sinjalet e shpejtësisë së lartë të mbahen afër mesit të lidhësit dhe të mos i kalojnë afër skajit të tabelës ose aeroplanit të mesëm.
konkluzioni
Ne kemi parë përfundimet tipike të sinjaleve me shpejtësi të lartë dhe autobusit të të dhënave nga pikëpamja e projektimit të PCB-ve. U diskutuan variantet e gjurmimit të autobusëve të të dhënave, mundësitë e buferimit të sinjalit. Do të jemi të lumtur nëse informacioni i dhënë do të ndihmojë inxhinierët e qarkut në bashkëpunim me inxhinierët e projektimit të PCB.
Letërsia
1. Teknikat e projektimit për EMC & Integritetin e Sinjalit, Eur Ing Keith Armstrong.
