Përshëndetje! Qëllimi kryesor i llogaritjes hidraulike në fazën e projektimit është përcaktimi i diametrave të tubacioneve bazuar në normat e specifikuara të rrjedhës së ftohësit dhe rëniet e presionit të disponueshëm në rrjet, ose në seksione individuale të rrjetit të ngrohjes. Gjatë funksionimit të rrjeteve, duhet të zgjidhet problemi i kundërt - të përcaktohet shkalla e rrjedhës së ftohësit në seksionet e rrjetit ose presioni në pikat individuale kur ndryshojnë kushtet hidraulike. Pa llogaritjet hidraulike, është e pamundur të ndërtohet një grafik piezometrik i një rrjeti ngrohjeje. Kjo llogaritje është gjithashtu e nevojshme për zgjedhjen e diagramit të lidhjes për sistemin e brendshëm të furnizimit me ngrohje direkt te konsumatori dhe zgjedhjen e rrjetit dhe pompave të makijazhit.
Siç dihet, humbjet hidraulike në rrjet përbëhen nga dy komponentë: humbjet hidraulike lineare të fërkimit dhe humbjet e presionit në rezistencat lokale. Me rezistenca lokale nënkuptojmë valvulat, kthesat, kompensuesit etj.
Kjo do të thotë, ∆P = ∆Pl + ∆Pvend,
Humbjet lineare të fërkimit përcaktohen nga formula:
ku λ është koeficienti i fërkimit hidraulik; l – gjatësia e tubacionit, m; d – diametri i brendshëm i tubacionit, m; ρ – dendësia e ftohësit, kg/m³; w² - shpejtësia e lëvizjes së ftohësit, m/s.
Në këtë formulë, koeficienti i fërkimit hidraulik përcaktohet nga formula e A.D. Altshul:
ku Re është numri Reynolds, ke/d është vrazhdësia ekuivalente e tubit. Këto janë vlera referuese. Humbjet në rezistencën lokale përcaktohen me formulën:
ku ξ është koeficienti total i rezistencës lokale. Duhet të llogaritet manualisht duke përdorur tabela me vlerat e koeficientëve të rezistencës lokale. Në llogaritjen e bashkangjitur artikullit në formatin Excel, shtova një tabelë me koeficientët e rezistencës lokale.
Për të kryer një llogaritje hidraulike, do t'ju duhet patjetër një diagram i rrjetit të ngrohjes, diçka si kjo:
Në fakt, skema, natyrisht, duhet të jetë më e zgjeruar dhe e detajuar. E dhashë këtë diagram vetëm si shembull. Nga diagrami i rrjetit të ngrohjes na duhen të dhënat e mëposhtme: gjatësia e tubacionit l, shpejtësia e rrjedhës G dhe diametri i tubacionit d.
Si të kryeni llogaritjen hidraulike? I gjithë rrjeti i ngrohjes që duhet të llogaritet është i ndarë në të ashtuquajturat seksione të projektimit. Një seksion projektimi është një seksion i rrjetit ku shpejtësia e rrjedhës nuk ndryshon. Së pari, llogaritjet hidraulike kryhen seksion pas seksioni në drejtim të linjës kryesore, e cila lidh burimin e nxehtësisë me konsumatorin më të largët të nxehtësisë. Më pas llogariten drejtimet dytësore dhe degët e rrjetit të ngrohjes. Llogaritja ime hidraulike e seksionit të rrjetit të ngrohjes mund të shkarkohet këtu:
Kjo, natyrisht, është llogaritja e vetëm një dege të rrjetit të ngrohjes (llogaritja hidraulike e një rrjeti ngrohjeje në distanca të gjata është një detyrë mjaft punë intensive), por mjafton të kuptojmë se çfarë është llogaritja hidraulike, madje edhe për një person i patrajnuar për të filluar llogaritjen e hidraulikës.
Do të jem i lumtur të marr komente për artikullin.
Rruga e rrjetit të ngrohjes
Në planin e një zone banimi, vizatoni rrugën e rrjetit të ngrohjes nga burimi i furnizimit me ngrohje në çdo bllok. Rekomandohet të përdorni një diagram të rrjetit të ngrohjes radiale. Gjatë rrugëtimit, duhet të përpiqeni për gjatësinë më të shkurtër të rrjetit dhe ngarkesën me dy drejtime të autostradave. Një input duhet të sigurohet për çdo tremujor dhe vetëm në disa tremujorë të mëdhenj duhet të lejohen dy inpute. Këshillohet që të lidhni blloqet kundërshtare në një pikë.
Brenda zonave urbane, instalimi i rrjeteve të ngrohjes sipas kushteve arkitektonike duhet të kryhet duke përdorur kanale nëntokësore. Në zonat jashtë kufijve të qytetit, studenti mund të zgjedhë sipas gjykimit të tij të vendosë rrjetin e ngrohjes nën tokë ose mbi tokë në mbështetëse të ulëta.
Detyra e llogaritjes hidraulike është të përcaktojë diametrat e tubave dhe humbjet e presionit në to.
Konsumi i vlerësuar i ujit të rrjetit për të përcaktuar diametrat e gypave në rrjetet e ngrohjes së ujit duhet të përcaktohet veçmas për ngrohjen, ventilimin dhe furnizimin me ujë të nxehtë, e ndjekur nga përmbledhja e këtyre kostove.
Shkalla e vlerësuar e rrjedhës së ujit të rrjetit, kg/h, për të përcaktuar diametrat e tubave në rrjetet e ngrohjes së ujit me rregullim cilësor të furnizimit me ngrohje duhet të përcaktohet veçmas për ngrohjen, ventilimin dhe furnizimin me ujë të nxehtë duke përdorur formulat:
a) për ngrohje
b) për ventilim
; (2.41)
c) për furnizimin me ujë të nxehtë në sistemet e hapura të ngrohjes:
mesatare për orë
; (2.42)
maksimale
; (2.43)
d) për furnizimin me ujë të ngrohtë në sistemet e mbyllura të ngrohjes:
mesatare për orë, me qark paralel për lidhjen e ngrohësve të ujit
; (2.44)
maksimale, me lidhje paralele të ngrohësve të ujit
; (2.45)
mesatare për orë, me skema të lidhjes me ngrohës uji me dy faza
; (2.46)
maksimale, me skema të lidhjes së ngrohësit të ujit me dy faza
; (2.47)
Në formulat (2.40 - 2.47) rrjedhat e llogaritura të nxehtësisë janë dhënë në W,
kapaciteti i nxehtësisë Me merret 4,198 kJ/(kg °C).
Konsumi total i vlerësuar i ujit të rrjetit, kg/h, në rrjetet e ngrohjes me dy tuba në sistemet e hapura dhe të mbyllura të furnizimit me ngrohje me rregullim të cilësisë së lartë të furnizimit me ngrohje duhet të përcaktohet me formulën
Koeficient k 3, duke marrë parasysh peshën e konsumit mesatar për orë të ujit për furnizimin me ujë të ngrohtë kur rregullohet sipas ngarkesës së ngrohjes, duhet të merret sipas tabelës 4. Kur rregullohet sipas ngarkesës së kombinuar të ngrohjes dhe furnizimit me ujë të ngrohtë, koeficienti k 3 merret e barabartë me zero.
Tabela 4 – Vlerat e koeficientit k 3
Për të kryer një llogaritje hidraulike, hartohet një diagram i projektimit të rrjetit, i cili tregon burimin e furnizimit me nxehtësi, rrugën e rrjetit të ngrohjes dhe stacionet e ngrohjes qendrore ose dhomat e nyjeve të blloqeve të lidhura me të. Rruga ndahet në seksione të llogaritura, duke treguar në secilën prej tyre numrin, gjatësinë dhe rrjedhën e ftohësit.
Fig.3. Diagrami i projektimit të një rrjeti ngrohjeje (shembull).
Konsumi i ujit të rrjetit ndërmjet zonave të banuara shpërndahet në proporcion me ngarkesën (ose sipërfaqen) e tyre të nxehtësisë.
Për të zvogëluar llogaritjet e ngjashme, lejohet të kryhet një llogaritje hidraulike e drejtimit kryesor (nga burimi në bllokun më të largët) dhe një degë të rrugës.
Për llogaritjet paraprake, humbjet specifike të presionit (R Λ) mund të merren për seksionet e gjurmës kryesore deri në 80 Pa/m, për seksionet e gjurmës së degëzimit deri në 300 Pa/m.
Llogaritja fillon nga pjesa e kokës, d.m.th. nga burimi në degën e parë. Bazuar në shkallën e llogaritur të rrjedhës së ftohësit në zonë dhe humbjet specifike të presionit të pranuara më parë duke përdorur nomogramin për llogaritjet hidraulike, në përputhje me Shtojcën 5 të këtij libri shkollor, si dhe duke përdorur tabela dhe nomograme, gjendet diametri i tubacionit. Sipas tabelave 3.4 dhe 3.7 "Tuba prej çeliku", zgjidhni një diametër standard të tubit afër atij të marrë më parë nga nomogrami. Për një tub standard, specifikohet humbja specifike e presionit dhe shkalla e rrjedhës së ftohësit. Për zonën në shqyrtim, është zhvilluar një diagram instalimi, i cili tregon tubacionet, pajisjet, mbështetëset fikse, kompensuesit, këndet e rrotullimit dhe tranzicionet. Identifikohen llojet e rezistencave lokale dhe llogaritet gjatësia ekuivalente e seksionit. Llogaritjet janë përmbledhur në tabelën 5.
Tabela 5 – Llogaritja hidraulike e rrjetit të ngrohjes së ujit
Tubacionet e rrjetit të ngrohjes në diagram janë paraqitur si dy linja paralele dhe janë caktuar T1 dhe T2. Tubacioni i furnizimit T1 është domosdoshmërisht i vendosur në të djathtë përgjatë rrjedhës së ftohësit nga burimi. Të gjitha pikat e degëzimit janë të fiksuara me mbështetëse fikse dhe janë caktuar njësi tubacioni UT. Në degët e rrjetit të ngrohjes janë instaluar valvola mbyllëse - valvola çeliku, për mirëmbajtjen e të cilave sigurohen dhomat termike [Shtojca 16 e këtij manuali].
Diagrami i projektimit të rrjetit të ngrohjes nga burimi i nxehtësisë (CHP) në pikat e ngrohjes qendrore (RTS) është paraqitur në Fig. 2.5. Për të kompensuar deformimet e temperaturës, ne përdorim kompensues të kutive të mbushjes. Le të marrim humbjen specifike të presionit përgjatë vijës kryesore të jetë 30−80 Pa/m.
Oriz. 2.5. Diagrami i projektimit të rrjetit kryesor të ngrohjes
Le të bëjmë llogaritjen për tubacionin e furnizimit. Le të marrim si linjë kryesore degën më të gjatë dhe më të ngarkuar të rrjetit të ngrohjes nga termocentrali (seksionet 1, 2, 3, 4, 9). Sipas tabelave të llogaritjes hidraulike të dhëna në literaturë, si dhe në shtojcë. 6, bazuar në normat e njohura të rrjedhës së ftohësit, duke u fokusuar në humbjet specifike të presionit R në rangun nga 30 deri në 80 Pa/m, ne do të përcaktojmë diametrat e tubacionit për seksionet 1, 2, 3, 4, 9 d n xS, mm, humbja aktuale specifike e presionit R, Pa/m dhe shpejtësia e ujit V, Znj.
Duke përdorur diametrat e njohur në seksionet e autostradës kryesore, ne përcaktojmë shumën e koeficientëve të rezistencës lokale Sx dhe gjatësitë ekuivalente të tyre L e. Pra, në seksionin 1 ka një valvul kokë (x = 0,5), një kthesë (x = 0,3), një tee për kalimin kur ndahet rrjedha (x = 1,0); numri i kompensuesve të kutisë së mbushjes (x = 0,3) në seksion do të përcaktohet në varësi të gjatësisë së seksionit L dhe distancën maksimale të lejueshme ndërmjet mbështetësve fiks l. Sipas Shtojcës 7 për D y = 500 mm kjo distancë është 140 metra. Prandaj, në seksionin 1 me një gjatësi prej 2000 m, duhet të parashikohen pesëmbëdhjetë nyje zgjerimi të gjëndrës. Shuma e koeficientëve të rezistencës lokale në këtë zonë do të jetë:
L P = L + L uh = .
Pastaj përcaktojmë humbjen e presionit D P në faqen 1:
D P=R×L n = .
Në mënyrë të ngjashme, ne do të kryejmë një llogaritje hidraulike të seksioneve 2, 3 dhe 4 të autostradës kryesore (shih Tabelat 2.6, 2.7).
Tjetra, ne vazhdojmë me llogaritjen e degëve. Bazuar në parimin e lidhjes së humbjes së presionit D P nga pika e ndarjes së rrjedhës në pikat fundore (RTP) për degë të ndryshme të sistemit duhet të jenë të barabarta me njëra-tjetrën. Prandaj, gjatë llogaritjes hidraulike të degëve, është e nevojshme të përpiqeni të përmbushni kushtet e mëposhtme:
∆P 5 = ∆P 6 ;∆P 6 = ∆P 2+ 7; D P 7 = D P 3+8 ;D P 8 = D P 4+9 ;D P 9 = D P 10 .
Në bazë të këtyre kushteve do të gjejmë humbjet e përafërta specifike të presionit për degët. Pra, për degën 7 marrim:
.
Koeficienti a, i cili merr parasysh pjesën e humbjeve të presionit për shkak të rezistencës lokale, përcaktohet sipas tabelës 6.2 të shtojcës 6:
Pa/m.
Duke u fokusuar në R= 142 Pa/m, ne përcaktojmë diametrin e tubacionit dhe humbjen specifike të presionit nga tabelat e llogaritjes hidraulike R, shpejtësi V, humbje presioni D R në seksionin 7. Në mënyrë të ngjashme, ne do të bëjmë llogaritjen e degëve 5, 6, 8 dhe 10, pasi të kemi përcaktuar më parë vlerat e përafërta për to R:
Tabela 2.6
Llogaritja e gjatësive ekuivalente të rezistencave lokale.
Tabela 2.7
Llogaritja hidraulike e tubacioneve kryesore
Le të përcaktojmë mospërputhjen e humbjeve të presionit në degë:
Sepse mospërputhja në seksionet 5, 6 dhe 7 është më shumë se 10%, presioni i tepërt mbi degët duhet të shuhet nga grykat e ashensorit, diafragmat e mbytjes dhe auto-rregullatorët e konsumatorit.
Transkripti
1 . dio.naro d.ru Moduli i softuerit: Llogaritja hidraulike e rrjeteve të ngrohjes (Versioni 5.) Algoritmi i modulit të softuerit bazohet në metodologjinë ekzistuese (SNiP): Humbje specifike presioni: R 6.7 0 3 λ G Dр5 në m.ujë ./ m G - konsumi i ftohësit (ujit): G Q g, t/h; 000 Q konsumi i energjisë termike, Gcal/h; g - rrjedha e ftohësit për Gcal: g, t/Gcal T Dr diametri i brendshëm i llogaritur i tubacionit; në densitetin e ujit (pranuar 958 kg/m3); ΔT është diferenca e temperaturës midis ftohësit në tubacionet e furnizimit dhe kthimit. koeficienti i fërkimit hidraulik; 0,5 K 68 λ 0, e Koeficienti i fërkimit hidraulik: Dр Re К e vrazhdësi ekuivalente e tubit (supozuar 0,5 mm); Re - numri Reynolds. V Dp Numri i Reynolds: Re V shpejtësia e ftohësit në tubacion, Shpejtësia e ftohësit: V 0,354 G/s Humbja e presionit në një tub: H R L ex gjatësia e seksionit: L përafërsisht K koeficienti (përafërsisht merr parasysh rezistencën lokale, Kpr. = 4.9). Kushtet kufitare të përsëritjes: R Rma ; V Vma; Hcon. Hmin Hcon. koka e disponueshme në fund të seksionit..
2 Moduli i softuerit: Llogaritja e shtrirjes së një kompensuesi shakull (Versioni 5.) Algoritmi i modulit të softuerit bazohet në metodologjinë ekzistuese (IYANSH TU): Distanca maksimale midis mbështetësve fiks të një seksioni të rrjetit të ngrohjes me kompensues të shakullit aksial përcaktohet me formulën: nλ Lma 0,9 α Tma Tmon .min n numri i blloqeve në kompensues (n=,); λ amplituda (±) e goditjes aksiale të një blloku kompensuesi; α koeficienti i zgjerimit linear të materialit (për St0 α=, 0-5 C -); T ma temperatura maksimale e funksionimit të tubacionit, C; Tmon.min temperatura minimale e tubacionit gjatë instalimit të kompensatorit (pranuar -8C); 0.9 faktor sigurie (0% marzh sigurie). Sasia e shtrirjes së kompensuesit të shakullit para instalimit përcaktohet nga formula: Δ L α L Tma Tmon.min Tmon. T temperatura maksimale e funksionimit të tubacionit, C; ma T mon. temperatura e tubacionit gjatë instalimit të kompensuesit (ndryshon nga 8 në 30C); Gjatësia e seksionit L (L<=L ma). 5 силф. Усилие от одного трубопровода на неподвижную опору: F P 0 c P ma максимальное давление в трубопроводе, атм.; λ амплитуда (±) осевого хода одного блока (одного сильфона)м; с жёсткость одного блока (одного сильфона), Н/мм. Усилие от одного трубопровода на противоположную неподвижную опору: F тр. суммарная сила трения в подвижных опорах, кг. Fтр. μ P z, кг ma эф. λ, кг 0 силф. эф. эффективная площадь сильфона; F F Fтр., кг коэффициент трения в подвижных опорах (принят 0,3); P z вес трубопровода длиной L.
3 Moduli i softuerit: Llogaritja e cilësimeve të kompensuesit fillestar (Versioni 9.) Algoritmi i modulit të softuerit bazohet në metodologjinë ekzistuese (SP): Distanca maksimale midis mbështetësve fiks (real ose imagjinar) të seksionit të rrjetit të ngrohjes me fillimin kompensuesit (instalimi pa kanal) përcaktohet me formulën: σadd . Art.tr. Lma 0,8 σ add. stresi maksimal i lejuar në tub (σ e lejueshme =50 N/mm); Art.tr. zona e seksionit kryq të murit të tubit; f tr. forca specifike e fërkimit të guaskës së tubit në tokë, N/m. f tr. μ 0,5 sin ρ Z П D q, N/m rev. koeficienti i fërkimit të guaskës në tokë (miratuar 0.4); φ këndi i prerjes natyrore të tokës (miratuar 30); ρ dendësia e tokës, N/m 3; Z thellësia e tubacionit (distanca nga sipërfaqja e tokës deri në boshtin e tubacionit); P numri Pi (3,); D vol. diametri i jashtëm i guaskës së tubacionit; q graviteti specifik i tubacionit, N/m. Sasia e ngjeshjes së kompensatorit me rritjen e temperaturës së tubacionit: L Δ L α L Tpr. Tmon. 4Est.tr. α koeficienti i zgjerimit linear të materialit (për St0 α=, 0-5 C -); T ave. Temperatura e ngrohjes (T ave. Kons. 70 C); Temperatura e tubit T gjatë instalimit (ndryshon nga 0 në 5C); Gjatësia e seksionit L (L<=L ma); мон. E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм). Δ ma T мон. Формула приближённого метода: L α L T Величина сжатия компенсатора перед установкой на трубопровод: P λ L
4 Moduli i softuerit: Paraqitja e dyshekëve (kompensuesi në formë "L") (Versioni 5.) Algoritmi i modulit të softuerit bazohet në metodologjinë ekzistuese (SP): Distanca maksimale midis një mbështetjeje fikse (reale ose imagjinare) dhe " Kompensuesi në formë L” për instalimin pa kanal të një rrjeti ngrohjeje, përcaktohet nga formula: shtoni. Art.tr. Lma σ σ add. stresi maksimal i lejuar në tub (për çelikun 0 σ e lejueshme =50 N/mm); Art.tr. zona e seksionit kryq të murit të tubit; f tr. forca specifike e fërkimit të guaskës së tubit në tokë, N/m. 0,5 sin ρ Z П Dob. μ q, koeficienti N/m i fërkimit të guaskës në tokë (miratuar 0,4); φ këndi i prerjes natyrore të tokës (miratuar 30); ρ dendësia e tokës, N/m 3; Z thellësia e tubacionit (distanca nga sipërfaqja e tokës deri në boshtin e tubacionit); P numri Pi (3,); D vol. diametri i jashtëm i guaskës së tubacionit; q graviteti specifik i tubacionit, N/m. Madhësia e zgjerimit termik të tubacionit gjatë instalimit pa kanal: L Δ L α L Tma Tmon.min E st.p. α koeficienti i zgjerimit linear të materialit (për çelikun 0 α=, 0-5 C -); Gjatësia e seksionit L (L<=L ma); T ma максимальная рабочая температура трубы (принимается по Т=30С); T мон.min минимальная температура трубы при монтаже (принята 0С); E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм).
5 . dio.naro d.ru Moduli i softuerit:. Llogaritja e parametrave mbështetës (shtrimi mbi tokë) (Versioni 8.) Versioni standard Opsioni në një jastëk mbështetës (pa çarje) Rregullimi vertikal i tubave Opsioni i llogaritjes si një mbështetje fikse Algoritmi i modulit të softuerit bazohet në metodologjinë ekzistuese:. Llogaritja e raftit Momenti i kërkuar i rezistencës së raftit: Wtotal. 00 M 0,9 σ shtesë, cm3 M momenti total që vepron në shtyllën mbështetëse, kgm; σ shtoni. stresi maksimal i lejuar në seksionin kryq të strukturës së kolonës mbështetëse, kg/cm; Momenti total: M Fhor. H, kgm Fhor. forca totale horizontale që vepron në lartësinë H; H lartësia e qëndrimit. Për mbështetje të lëvizshme: Fhor. μ Pz, kg koeficienti i fërkimit në suportin e lëvizshëm; Pz ngarkesë vertikale në mbështetëse. Pz n L q, kg; n numri i tubave në mbështetje; L është gjatësia e tubacionit midis mbështetësve; q graviteti specifik i tubacionit, kg/m. Llogaritja e parametrave mbështetës (shtrimi mbi tokë) Fleta e fletëve
6. Llogaritja e përmasave të themelit të suportit për shtypjen e dheut Gjendja për qëndrueshmërinë e suportit: σgr. σ llogaritur, kg/cm σ gr. stresi i lejuar në tokë (rezistenca e tokës), kg/cm; σ kalc. sforcimi në tokë të krijuar nga bazamenti mbështetës: P M M y σ kalc. Σ, kg/cm W W Σ P ngarkesa totale e peshës (përgjatë boshtit Z): ΣP P z H 0 ρbet., kg sipërfaqja e tabanit mbështetës: a b ; a dhe b - dimensionet e themelit mbështetës; H lartësia e themelit mbështetës; 0 ρ bast. dendësia e betonit, kg/m3; Momenti M që vepron në mbështetëse në rrafshin XZ, kgm; Momenti M y që vepron në suportin në rrafshin YZ, kgm; W momenti i rezistencës së tabanit mbështetës në rrafshin XZ 3; W y momenti i rezistencës së tabanit mbështetës në rrafshin YZ 3. (ngarkesat aksiale përgjatë boshtit X, anësore përgjatë boshtit Y, vertikale përgjatë boshtit Z) W M ab ba 3 Wy 6 6 F H H M F H H y 3, kgm; 0 y y 0, kgm F forcë mbi mbështetësen që vepron në lartësinë H përgjatë boshtit X, kg; Forca F y mbi suportin që vepron në lartësinë H përgjatë boshtit Y, kg; H lartësia e qëndrimit; H 0 - lartësia e themelit mbështetës. 3. Kontrollo llogaritjen e përmasave të themelit të suportit për përmbysje Gjendja e qëndrueshmërisë: M M dhe y My M, kgm M moment nga ngarkesa totale e peshës që vepron në rrafshin XZ, kgm; y M moment nga ngarkesa totale e peshës që vepron në planin YZ, kgm. M Σ P a, kgm M y Σ P b, kgm Σ P ngarkesa totale e peshës (përgjatë boshtit Z); dimensionet a dhe b të themelit mbështetës. Llogaritja e parametrave mbështetës (shtrimi mbi tokë) Fleta e fletëve
7 Moduli softuerik: Llogaritja e diametrit të armaturës punuese të një mbështetëseje paneli (Versioni 6.) Algoritmi i modulit softuer bazohet në metodologjinë ekzistuese: krah. 4 Diametri i projektimit të pajisjeve të punës: d m Π krah. zona kryq seksionale e një shufre; P është numri Pi (3,). Zona e seksionit kryq të një shufre: krahu. Krahu. total m krah. total sipërfaqja totale e kërkuar e seksionit kryq të të gjitha shufrave të punës; n numri i shufrave të punës. Krahu. Mma 00 gjithsej m σ shtoj. δ M ma momenti maksimal që vepron në mburojën mbështetëse, kgm; σ shtoni. stresi maksimal i lejuar në shufrën e punës, kg/cm; δ δ 0, trashësia e mburojës δ. mburojë n
8 Moduli i softuerit: Llogaritja e diametrit të pajisjes së kullimit (Versioni 8.) Algoritmi i modulit të softuerit bazohet në metodologjinë ekzistuese (SNiP): Diametri i montimit për kullimin e ujit nga një seksion i prerë i tubacionit, i cili ka një pjerrësi në një drejtim, përcaktohet me formulën: L d dpr. m n 4 ipr. d ex diametri i reduktuar i app. L j i jl j k ipr. L k numri i seksioneve; n koeficient në varësi të kohës së zbritjes; m koeficienti i konsumit të valvulës (për valvulat m=0.0). Diametri i montimit të pajisjes së kullimit që shërben dy degë (djathtas dhe majtas) përcaktohet me formulën: d total. ave d d d përafërsisht diametri i montimit për degën e djathtë; d luan diametri i montimit për degën e majtë.
03-glava_fin 09/17/03 9:50 AM Page 19 3 3. Dizajni 3.1. Parimet themelore për projektimin e rrjeteve të ngrohjes pa kanal me izolim me shkumë poliuretani të prodhuar nga MosFlowline S.A. i paraizoluar
Bazat teorike 6.0. Zgjatimi aksial 6.1. Gjatësia e lejuar e seksionit të drejtë 6.2. Paratensionimi termik 6.3. Zgjatimi aksial 6.1. Siç dihet, kur ndryshon temperatura, të gjitha materialet
Mësimi (orë) Llogaritja e trashësisë optimale të izolimit të një rrjeti ngrohjeje Qëllimi i llogaritjes termike të rrjetit është përcaktimi i trashësisë së termoizolimit dhe rënies së temperaturës në një seksion të caktuar të trasesë. Trashësia e izolimit termik
Llogaritja e tubacioneve vertikale me fuga zgjerimi me shakull 1. Përcaktimi i skemës së projektimit Llogaritja e çdo strukture fillon me zgjedhjen e skemës së projektimit. A) Kur llogaritet një tubacion vertikal me shakull
Bazat e Dizajnit 7.0. Përcaktimi i diametrave të tubave të punës 7.1. Humbjet e nxehtësisë 7.2. Përbërja e rrjetit të ngrohjes 7.3. Tubacionet e drejta 7.3.1. Përkulje, degë 7.3.2. Përcaktimi i diametrit të tubave të punës 7.1.
34 Aplikimi i mbështetësve udhëzues në tubacionet me fuga zgjerimi të shakullit aksial E.V. Kuzin, drejtor i ATEKS-ENGINEERING LLC, Irkutsk; V.V. Logunov, Zëvendës Drejtori i Përgjithshëm, V.L. Polyakov,
Leksioni 5 5. LLOGARITJA HIDRAULIKE DHE MËNYRAT E FUNKSIONIMIT TË RRJETAVE TË NGROHJES 5.. Detyrat kryesore Gjatë projektimit të rrjeteve të ngrohjes, detyra kryesore e llogaritjes hidraulike është përcaktimi i diametrave të tubave sipas
Zgjidhje për projektimin e mbështetësve fiks për zgjerimin termik të tubacioneve Hilti webinar, 20/05/2014 www.hilti.com Hilti Webinar 20/05/2014 1 www.hilti.com Hilti Webinar 20/05/2014 2 Programi i Webinareve:
MINISTRIA E ARSIMIT DHE SHKENCËS E FEDERATËS RUSE Institucion arsimor shtetëror i arsimit të lartë profesional ROSTOV UNIVERSITETI SHTETËROR CIVIL Miratuar nga
Organizata e Partneritetit jofitimprurës "Furnizimi me ngrohje ruse" Standardi NP "RT" STO NP "RT" 70264433-4-4-2009 KËRKESAT E CILËSISË PËR DIZAJNIMIN E RRJETAVE TË NGROHJES NË IZOLIM PUF Dokumenti i sistemit të cilësisë
Shoqëria me përgjegjësi të kufizuar "Bautechnology" P R O C H O S T N O S C A C T U T e sistemit të fasadave me mur perde me boshllëk ajri ALT-FASAD-11 për një kompleks banimi me vendndodhje në adresën: Moskovskaya
Llogaritja e një muri të jashtëm të bodrumit monolit duhet të futet i llogaritur në këto pika, duhet të kontrollohet plotësimi i kushteve Të dhënat fillestare 1 Koeficientët 1.1 Faktori i sigurisë për ngarkesën (për betonin e armuar
Emri i organizatës Llogaritja e forcës dhe qëndrueshmërisë së guaskës së rezervuarit nga veprimi i ngarkesave mbështetëse Emri i projektit Kodi: Përfunduar nga: Sergeev V.S. 1. Llogaritja e forcës. Llogaritja e forcës dhe stabilitetit
535 - Themeli i veçantë për një kolonë betoni të armuar 1 2 Programi është menduar për projektimin e një themeli të veçantë për një kolonë betoni të armuar në përputhje me SP 52-101-03 ose SNiP 2.03.01-84* ose
OBJEKTI I RAPORTIT: SEKSIONI: Stacioni i pompimit të ujërave të zeza FAZA: Dokumentacioni i detajuar KLIENTI: KONTRAKTORI: Alexey Vladimirovich Kozlov 201_ /Kozlov A.V./ Përmbajtja Shënimi shpjegues 2 Shtojca 1.
Energoresurs-Invest Corporation Udhëzime të përkohshme për përdorimin e nyjeve të zgjerimit të shakullave boshtore të prodhuara nga Energoresurs-Invest Corporation për rrjetet e ngrohjes Rekomandime për projektim dhe instalim
48 Shtojca 1 Tabela P 1.1. Karakteristikat dinamike të tubave të ujit dhe gazit të çelikut sipas GOST 36-75* për pompimin e sistemeve të ngrohjes së ujit me një shpejtësi uji prej 1 m/s Diametri i tubit, mm Diametri nominal
Metoda e llogaritjes bazohet në të dhënat e dhëna në SNiP 2.01.07-85 dhe SNiP 2.03.06-85. Të dhënat e marra si rezultat i llogaritjeve duhet të kontrollohen dhe miratohen nga një specialist i llogaritjes
MINISTRIA E ARSIMIT TË REPUBLIKËS SË Bjellorusisë Universiteti Teknik Kombëtar Bjellorusi Departamenti i Furnizimit me Ngrohje dhe Gaz dhe Ventilim V. M. Kopko D. B. Muslina DIZAJNI I RRJETAVE TË NXEHTËSISË ME FLEKSIBILE
Lidhjet e zgjerimit të shakullit boshtor anfo prej çeliku inox Përshkrimi dhe qëllimi i aplikimit për sistemet e ngrohjes së ndërtesave shumëkatëshe. Lidhjet boshtore të zgjerimit përbëhen nga një shakull (cilindër i valëzuar) i bërë
Detyra 1. Përcaktoni shpejtësinë e rrjedhjes së ujit në tubacion. Konsumi i ujit është 90 m 3 / orë. Diametri i tubacionit 0.01m. Shkalla e rrjedhës së ujit në tubacion është e barabartë me: w=(4 Q) / (π d) = ((4 90) / (3.14
Llogaritja e fuqisë BAK Inv. i poshtër Ne rikthim. Inv. Inv. dub. Perv. appl. Përmbajtja 1 Të dhënat fillestare për llogaritjen...4 1.1 Parametrat e projektimit...4 1.2 Sforcimet e lejuara...4 1.3 Presioni dhe temperatura
516 - Bazamenti i shtyllave me një grilë me shirit 1 2 Programi është menduar për projektimin e një themeli shtyllash me një grilë shiritash në përputhje me SP 50-102-2003 ose SNiP 2.02.03-85. Me kusht
536 Fusha e bazamenteve kolone për kolonat e betonit 1 2 Programi është menduar për projektimin e një fushe me themele kolone për kolonat e betonit të armuar në përputhje me SP 52-101-03 ose SNiP 2.03.01-84*
Llogaritësi i seksionit të rrjetit të ngrohjes. Llogaritësi i seksionit të rrjetit të ngrohjes është krijuar për të kryer një shembull provë të llogaritjes së ftohësit dhe humbjeve të nxehtësisë nga një seksion i rrjetit të ngrohjes me karakteristika arbitrare.
Llogaritja e një shkëmbyesi nxehtësie me guaskë dhe tub Informacione të përgjithshme Këmbyesit e nxehtësisë me guaskë dhe tub përdoren më gjerësisht në prodhimin e ushqimit. Kjo shpjegohet me avantazhet e mëposhtme: kompaktësia, e ulët
STANDARD SHTETËROR TË BASHKIMIT TË ANIJEVE DHE PAJISJEVE TË BRSS. NORMAT E PAJISJEVE TË LLOJIT TË KOLONËS DHE METODAT E LLOGARITJES PËR FORTËSINË GOST 2475781 (ST SEV 164579) KOMITETI SHTETËROR I BRSS MBI STANDARDET SHTETI i Moskës
Instalimi i një sistemi të brendshëm të furnizimit me ujë Tubat polimer dhe metal-polimer janë më të përshtatshëm për t'u instaluar sesa ato metalike. Ato janë më të lehta (pesha është një rend i madhësisë më pak se ato metalike), dhe ato janë më të lehta për t'u përkulur dhe përkulur.
Një shembull i llogaritjeve të humbjeve të presionit hidraulik në njësitë e instalimit të matësve të rrjedhës nga kompania "Vzlet" (Llogaritjet kryhen në bazë të dokumentit "Metodologjia për llogaritjen hidraulike të tranzicionit konfuzues-difuzues.
2006 WWW.TEPLOV.RU 1 Kriteret e cilësisë për izolimin termik. 1. Lidhja e ngushtë dhe e barabartë e elementeve të veshjes me fllanxhën. Lidhja përmes fllanxhës siguron forcën hapësinore të mbrojtëses
Ndryshimi Kol doc. Nënshkrimi Data 1.1 Të dhëna të përgjithshme Lista e vizatimeve Emërtoni a 1 Të dhëna të përgjithshme (në 8 fletë) 2 Plani i shtëpisë 3 Përforcimi i pllakës së themelit. Pajisje A-500S. Pllakë 300 mm. 4 Përforcimi
Llogaritjet. Llogaritjet statike. Metoda e llogaritjes bazohet në të dhënat e dhëna në SNiP 2.01.07-85 dhe SNiP 2.03.06-85. Të dhënat e marra si rezultat i llogaritjeve duhet të kontrollohen dhe miratohen
Testet e kontrollit. Hidraulikë (opsioni A) KUJDES! Gjatë kryerjes së llogaritjeve, rekomandohet të merret nxitimi i gravitetit g = 10 m/s 2, dhe dendësia e lëngut = 1000 kg/m 3. 1. Sa është presioni i barabartë me
Një shembull i llogaritjeve të humbjeve të presionit hidraulik në njësitë e instalimit të matësve të rrjedhës nga kompania "Vzlet" (Llogaritjet kryhen në bazë të dokumentit "Metodologjia për llogaritjen hidraulike të tranzicionit konfuzues-difuzues.
11 LLOGARITJA E ELEMENTEVE TË NGJESHUR 11.1 Informacion i përgjithshëm Elementet e ngjeshur përfshijnë: kolonat; kordat e sipërme të trasave, të ngarkuara në nyje, mbajtëset në ngjitje dhe shtyllat e rrjetës së trasave; elementet e guaskës; elementet e themelit;
Leksioni 5 Qëllimi: të studiohen humbjet e fërkimit përgjatë gjatësisë dhe humbjet për shkak të rezistencës lokale. Objektivat: klasifikoni humbjet dhe jepni një metodë për llogaritjen e tyre. Rezultati i dëshiruar: Nxënësit duhet të dinë: veçoritë
12.1.1 Informacion i përgjithshëm/sistemi me shumë shtresa/teknologji shtrimi...12 / 1-2 12.1.2 Pasqyrë e avantazheve dhe disavantazheve...12 / 3 12.1.3 Gjatësia e lejueshme e shtrimit Lmax e një tubi të vetëm për instalim tradicional... 12
Llogaritja e verifikimit të një themeli shiriti ekzistues në një themel grumbulli (mundësia e shtimit të një kati të 3-të) sipas gjendjeve kufitare të grupit I NË SEKSIONIN 21-21 Karakteristikat kryesore të dherave: Standard
Llogaritja e forcës përdredhëse 1. Kur një shufër me prerje rrethore është e përdredhur, gjendja e stresit të materialit në të gjitha pikat, me përjashtim të pikave në boshtin e shufrës, PËRGJIGJE: 1) lineare (uniaksiale.
Leksioni 12 Projektimi i themeleve në bazë të gjendjeve kufitare Deri në vitin 1962, themelet projektoheshin në bazë të ngarkesave të lejuara dhe më pas kaluan në projektim bazuar në gjendjet kufitare. Tani në llogaritjen e bazave
Ministria e Arsimit dhe Shkencës së Federatës Ruse Institucioni Arsimor Buxhetor Federal i Shtetit të Arsimit të Lartë "UNIVERSITETI SHTETËROR PETROZAVODSK" (PetrSU) fiziko-teknik
PËRMBAJTJA 1 PARAMETRAT E PROJEKTIMIT 4 PROJEKTIMI DHE LLOGARITJA E PJESËS SË SIPËRME TË NJË KOLONA 5 1 Paraqitja 5 Kontrolli i qëndrueshmërisë në rrafshin e përkuljes 8 3 Kontrolli i qëndrueshmërisë nga rrafshi i përkuljes 8 3 NDËRTIMI
Teknologjia Hilti REBAR zgjidh problemet. Shembuj. HILTI REBAR shembuj të detyrave 1 Detyra 1 Jepet: Pllaka e themelit, daljet e armaturës nën kolonë janë zhvendosur, është e nevojshme të rikthehen daljet në projekt
Kuzmichev Sergej Dmitrievich 2 PËRMBAJTJA E LEKSIONIT 10 Elemente të teorisë së elasticitetit dhe hidrodinamikës. 1. Deformimet. Ligji i Hukut. 2. Moduli i Young. raporti i Poisson-it. Modulet e kompresimit të gjithanshëm dhe të njëanshëm
1. Predha cilindrike 1 1.1. Të dhënat fillestare Materiali: 09G2S Int. diametri, D: 800 mm Trashësia e murit, s: 6 mm Shtesë për kompensimin e korrozionit dhe erozionit, c 1: 2 mm Shtim për të kompensuar negativin
MBËSHTETJE PËR SHTEPI BOTUESE APARATE KOLONA TSTU UDC 66.01.001. BBK L11-5-04ya73-5 K65 Miratuar nga Këshilli Redaktues dhe Botues i Universitetit Recensues Profesor i Asociuar i Departamentit të Operacioneve Teknike dhe Teknike E.V. Khabarova S osta
MINISTRIA E ARSIMIT DHE SHKENCËS E FEDERATËS RUSE AGJENCIA FEDERALE PËR ARSIM TYUMEN AKADEMIA SHTETËRORE ARKITEKTONIKE DHE NDËRTIMORE DEPARTAMENTI I "MEKANIKËS STRUKTURORE" SEKSIONI "REZISTENCA"
Llogaritja e forcës së themelit Vzam.inv. Inv. dub. Nënshkrimi dhe data e zhvillimit Ndezur. ov Prov. 2 8 T.kontroll. N.vazhdim. Miratuar Nizhny Novgorod, 2008 Llogaritja e forcës së themelit Përmbajtja 1 Të dhënat fillestare 3 2 Llogaritja
U-Tubes Heat Exchanger-Russian Heat Exchanger-Russian Report Final GOST R 52857/52630 Rev.02 Uri Katanov Inxhinier i enëve me presion, M.Sc.-MEng P.Eng Canada 1 PËRMBAJTJA Të dhënat fillestare për llogaritjen.3 Përmbledhje
12 qershor 2017 Procesi i kombinuar i konvekcionit dhe përcjelljes quhet transferim konvektiv i nxehtësisë. Konvekcioni natyror shkaktohet nga ndryshimi në gravitetet specifike të një mjedisi të nxehtë në mënyrë të pabarabartë dhe kryhet
TEMA 1. LLOGARITJA HIDRAULIKE E SISTEMIT TË NGROHJES SË UJIT 1.1. Metodat për llogaritjen hidraulike të tubacioneve të sistemeve të ngrohjes së ujit Gjatë llogaritjes së tubacioneve të sistemeve të ngrohjes së ujit, të ndryshme
1. Përmbajtja 1. Hyrja... 4 2. Informacioni bazë dhe deklarata e problemeve... 5 3. Problemet e studimeve llogaritëse... 8 4. Ngarkesat dhe ndikimet. Dispozitat bazë të projektimit... 9 4.1. Llojet e ngarkesave në strukturë
Agjencia Federale e Arsimit Institucioni shtetëror arsimor i arsimit të lartë profesional të Universitetit Shtetëror Vladimir Departamenti i Forcave të Materialeve METODOLOGJIKE
570 Muri i grumbullimit të fletëve 1 2 Programi është menduar për projektimin dhe llogaritjen e një muri grumbullimi fletësh të mbërthyer lirisht ose të ngulitur në tokë me mundësinë e vendosjes së spirancave. Si ngarkesa, përveç
Hidraulikë 63 3.18. HUMBJET E PRESIONIT NË REZISTENCËN LOKALE Siç është treguar tashmë, përveç humbjeve të presionit përgjatë gjatësisë së rrjedhës, mund të ndodhin edhe të ashtuquajturat humbje të presionit lokal. Arsyeja për këtë të fundit, p.sh.
Lojërat Olimpike Republikane. klasa e 9-të. Brest. 004. Kushtet problemore. Turne teorike. Detyra 1. "Vinç kamioni" Një vinç kamioni me peshë M = 15 t me dimensione të trupit = 3.0 m 6.0 m ka një teleskopik të lehtë të tërheqshëm
Raporti 5855-1707-8333-0815 Llogaritja e forcës dhe qëndrueshmërisë së një shufre çeliku sipas SNiP II-3-81* Ky dokument u përpilua bazuar në një raport mbi llogaritjen e një elementi metalik të kryer nga administratori i përdoruesit
AGJENCIA FEDERALE E EDUKIMIT Institucioni arsimor shtetëror i arsimit të lartë profesional "UNIVERSITETI POLITEKNIK KOMBËTAR KËRKIMOR TOMSK" I MIRATUAR nga Drejtori
Udhëzime për projektimin e mureve mbajtëse nga blloqet LammiMuuri PËRMBAJTJA 1. DIZAJNI DHE VETITË E BLLOKVE “LAMMIMUURI” PËR MURATURË TË MURAVE MBAJTESË. APLIKIMI 3. LLOJET E MUREVE 4. LLOGARITJET 4.1. Vetitë e materialeve
2 INSTALIMI DHE PUNËT E VEÇANTA NË NDËRTIM 3 "08 Shkenca e prodhimit MÌÌ ı ı ÔappleÓËÎÂÈ E.L. AIRUMYAN, Kandidat i Shkencave Teknike (CJSC "TSNIIPSK")
LLC "Draft" Llogaritja e verifikimit të themeleve të një kulle me lartësi H = 95 m, për vendosjen e pajisjeve të antenës Drejtori i Përgjithshëm Kryeinxhinieri i projektit, Shën Petersburg 2016 Përmbajtja 1. Të dhënat fillestare..
GOST ISO 7904-2-2001 Kushineta rrëshqitëse. Konventat. Pjesa 2. Aplikimi Organi miratues: Gosstandart i Rusisë Data e prezantimit 07/01/2002 1 ZHVILLUAR nga Komiteti Teknik Ndërshtetëror për
Teste për forcën e materialeve për nxënësit e mësimit në distancë Përpiloi: S.G. Sidorin Fortësia e materialeve. Teste për studentët me korrespondencë: Metoda. udhëzime / S.G. Sidorin,
10.1. Llogaritja e verifikimit të bazës dhe themeleve për murin përgjatë boshtit "B" (gropa 4) Ngarkesat u mblodhën duke përdorur programin Scud 11.5. Mbi themelin në nivelin e skajit të tij veprojnë ngarkesat e mëposhtme: NX(NY)=
LEKTURA 8 5. Projektimi dhe llogaritja e elementeve DC nga disa materiale LEKTURA 8 Llogaritja e elementeve të drurit të laminuar me kompensatë dhe elemente druri të armuar duhet të kryhet sipas metodës së dhënë.
KN 901-11-2T Opsioni 1 Opsioni 2 Opsioni 3 Opsioni 4 Opsioni 5 Opsioni 6 Opsioni 7 Opsioni 8 Opsioni 9 Opsioni 10. Opsioni 11 Opsioni 12 Opsioni 13 Opsioni 14 Opsioni 15 Opsioni 16 Opsioni 17 Opsioni 18
Passat 1.08 NTP Truboprovod LLC Universiteti Teknik Shtetëror Omsk PRODHIMI I ZEOLITIT Tharëse me spërkatje LLOGARITJA DHE SHËNIM SHPJEGUES dhe data Reciproke. inv. Inv. dub. dhe data Omsk 2012
REKOMANDIME PËR DIZAJNIMIN E POLLAVE TË SHPURA KRINNER NË ZONAT SIZMIKE 2.1 Gjatë projektimit të themeleve të shtyllave në zonat sizmike, përveç kërkesave të SNiP RK 5.01-03-2002 “Themelet e shtyllave”,
Studimi i fizibilitetit Kryerja e llogaritjeve termike dhe hidraulike me ndërrimin e pompës bazuar në rezultatet e tyre. PËRMBAJTJA. 1. Të dhënat fillestare. 2. Llogaritja e kursimeve vjetore të energjisë 3. Llogaritja e ekonomisë
Metodat për modelimin dhe llogaritjen e themeleve të shtyllave në zyrën SCAD Viktor Sergeevich Mikhailov Shef i qendrës së mbështetjes teknike të Novosibirsk SCAD Zyra Andrey Vladimirovich Teplykh Shef i Samara
Për të kryer llogaritjet hidraulike të tubacioneve që transportojnë çdo transportues energjie, duhet të përcaktohen dhe specifikohen më parë:
- diagrami i sistemit të tubacionit që tregon materialet nga të cilat janë bërë; gjendja e sipërfaqes së tyre të brendshme (vrazhdësi ekuivalente);
- vlerat maksimale të presionit dhe temperaturës së transportuesit të energjisë që ata mund të përballojnë pa shkatërrim;
- vendndodhjen e burimit të energjisë dhe çdo konsumator;
- gjatësitë gjeometrike të çdo seksioni të tubacionit, si dhe numrin dhe llojet e rezistencave lokale të instaluara në seksion;
- nevojat e vlerësuara (maksimale) të çdo konsumatori për transportuesin e energjisë së transportuar;
- parametrat e ftohësit të kërkuar nga çdo konsumator;
- materiale tabelare ose grafike për të përcaktuar varësinë e vetive fizike të ftohësit (densiteti, viskoziteti, etj.) nga ndryshimet në parametrat e tij kur lëviz nëpër tubacion.
Detyra e llogaritjeve hidraulike përfshin:
- përcaktimi i diametrave të të gjitha seksioneve të tubacionit që sigurojnë dërgimin tek secili konsumator i sasisë së vlerësuar të kërkuar të ftohësit (bartësit të energjisë);
- përcaktimi i humbjeve të presionit të transportuesit të energjisë kur kalon nëpër seksionin përkatës të sistemit të tubacionit.
- përcaktimi i presionit të bartësit të energjisë në çdo seksion të tubacionit që llogaritet.
Rënia e presionit Δр у, Pa, ose presioni Δh у = Δр у /ρg, m, i një transportuesi energjie kur lëviz nëpër një seksion të një tubacioni që transporton një transportues energjie në formën e një ngjeshjeje (avulli) ose të pangjeshur (ujë ) lëngu shkaktohet nga shpenzimi i energjisë për të kapërcyer forcat e fërkimit midis shtresave të lëngut dhe mureve të tubacionit (e ashtuquajtura rënia lineare e presionit Δр с.л. ose presioni Δh с.л.) dhe konsumi i energjisë për Formimi i vorbullës kur rrjedha kalon nëpër elementët e seksionit të tubacionit, duke shkaktuar një ndryshim në drejtimin dhe shpejtësinë e tij (e ashtuquajtura rënia e presionit Δр с.л. ose presioni Δh niveli i detit në rezistencat lokale të vendosura në seksionin e tubit). Vlerat e presionit total dhe humbjeve të kokës në zonë merren duke mbledhur
Δр у = Δр у.л + Δр у.м ose Δh у = Δh у.л + Δh у.м.
Rënia lineare e presionit -
Δр у.л = R l ×l у, Pa,
dhe presioni -
Δh y.l = i l y, m,
ku l y është gjatësia e seksionit të tubacionit, m; R l – rënie specifike e presionit mbi një metër të gjatësisë së seksionit, Pa/m; i – pjerrësia hidraulike, d.m.th. humbja e presionit për metër të gjatësisë së tubacionit (vlera pa dimension).
Rënia specifike lineare e presionit Rl, Pa/m, si dhe pjerrësia hidraulike i, përcaktohen nga ekuacioni Darcy–Weisbach:
ku λ është koeficienti i fërkimit hidraulik; θ – shpejtësia e bartësit të energjisë mesatarisht mbi seksionin kryq të tubit, m/s; ρ – dendësia e bartësit të energjisë, kg/m3; d in – diametri i brendshëm i tubacionit, m; G – rrjedha masive e bartësit të energjisë, kg/s; g – nxitimi i rënies së lirë, m/s 2 .
Nga formulat (3.76) dhe (3.77) vijojnë për llogaritjen e diametrit të brendshëm të tubave
si dhe varësitë për llogaritjen e rrjedhës së masës G, kg/s:
Vlera e koeficientit të fërkimit hidraulik l varet nga regjimi i rrjedhës (karakterizohet nga vlera e numrit Reynolds - Re) dhe nga gjendja e sipërfaqes së brendshme të murit të tubit (i cili karakterizohet nga raporti i madhësisë së zgjatjeve të vrazhdësisë së murit D me diametrin e brendshëm të tubit). Të dhënat për vlerat e vrazhdësisë ekuivalente absolute D të tubave të bërë nga materiale të ndryshme janë dhënë në tabelën 3.8. Për të llogaritur l në llogaritjet hidraulike të tubacioneve të rrjetit të ngrohjes, këshillohet të përdorni formulat e dhëna në tabelën 3.9.
Humbja e presionit ose e kokës kur rrjedha kalon përmes një rezistence lokale të vendosur në tubacion përcaktohet nga shprehjet
Tabela 3.12.
Vlerat e koeficientëve të rezistencës lokale elementet e rrjetit të ngrohjes| Kuptimi [] | Karakteristikat e rezistencës lokale | Kuptimi [] | |
| Përkulje Përkulje e lëmuar në një kënd prej 90° në: R d in = 1 R d in = 3 R d in = 4 R d in > 4 Përkulur me palosje në një kënd prej 90° në: R d / d in = 3 R gn/d in = 4 Salduar në një kënd prej 90°: me një tegel me dy tegela me tre shtresa Salduar me një shtresë në një kënd: 60° 40° 30° | 1,0 0,5 0,3 0,1¸0,2 0,8 0,5 0,6 0,5 0,7 0,3 0,2 |
Tees Kur ndahen prurjet: për kalim të drejtpërdrejtë për një degë Kur bashkohen rrjedhat: për kalim të drejtpërdrejtë për flukse të kundërta Pajisjet: valvulat e portës valvola normale përmes valvulave me një bosht të zhdrejtë valvulat kontrolluese valvulat rrotulluese kontrolluese ngritëse ndarëse uji kompensuesi i llumit kompensatori i gjëndrës së valëzuar | 1,0
1,5
1,2 ¸ 1,8 3,0 0,5* 4¸8 6,5¸7 8¸12 4¸10 0,2¸0,3 2,5 |
| *Koeficienti i rezistencës së një valvule normale kur është pjesërisht e mbyllur përcaktohet nga shprehja ζ=((1.17-n)/[(0.67-0.57n)n-1) 2, ku n = fraksioni i hapjes së valvulës. Hapur: n = 1, ζ= 0,5; mbyllur: n = 0, ζ= ∞; hapur 50%: n = 0,5, ζ = 6,2; 10% e hapur: n = 0.1. ζ= 270. |
|||
Varësitë e mësipërme dhe të dhënat tabelare janë të zbatueshme për llogaritjet hidraulike të sistemeve të tubacioneve me një shumëllojshmëri të bartësve të energjisë. Më poshtë përshkruajmë metodologjinë e llogaritjes hidraulike duke përdorur shembullin e një rrjeti të mbyllur të ngrohjes me dy tuba të degëzuar (Fig. 3.17, a), i përbërë nga 4 konsumatorë dhe 7 seksione të rrjetit të ngrohjes në një dizajn me dy tuba.
Gjatë projektimit të një rrjeti ngrohjeje, diametrat e tubave të furnizimit dhe kthimit në çdo seksion duhet të jenë të njëjtë dhe të projektuar për të kaluar shpejtësinë maksimale të vlerësuar të rrjedhës së ujit të rrjetit G di, kg/s për çdo konsumator të i-të.
Me rregullimin me cilësi të lartë të furnizimit me nxehtësi në sistemet e hapura dhe të mbyllura të furnizimit me ngrohje, shkalla e rrjedhës G di, kg/s:
G v.r.i – rrjedha e llogaritur e ujit për sistemin e ventilimit të konsumatorit të i-të:
- në sistemet e mbyllura të furnizimit me ngrohje me lidhje paralele të ngrohësve të ujit
Vlera e koeficientit k z, i cili merr parasysh pjesën e konsumit mesatar të ujit për furnizimin me ujë të nxehtë që kalon nëpër një seksion të rrjetit të ngrohjes, në llogaritjen e diametrit të tubit të tij për këtë seksion duhet të merret:
a) me rregullim cilësor të furnizimit me ngrohje sipas ngarkesës së ngrohjes:
- në sistemet e hapura me një rrjedhje nxehtësie deri në 100 MW - kz = 0,8, dhe me një rrjedhje nxehtësie prej 100 MW ose më shumë - kz = 1,0
- në sistemet e mbyllura me një rrjedhje nxehtësie deri në 100 MW - kz = 1.2, dhe me një rrjedhje nxehtësie prej 100 MW ose më shumë - kz = 1.0;
b) me rregullim cilësor të furnizimit me ngrohje sipas ngarkesës së kombinuar të ngrohjes dhe furnizimit me ujë të nxehtë - k h = 0.
Sasia e vlerësuar e avullit e kërkuar nga konsumatori i-të për të siguruar ngarkesën e procesit Q t.p.i, kW:
| G t.r.i =Q t.r.i /; | (3.92) |
ku x është proporcioni i kondensatës së kthyer.
Vlerat e τ 1or, τ 2or, τ 2vr, τ " 1 , τ " 2g, t g, t x, t pr, t s janë dhënë në seksion. 2.
Duke përdorur figurën 3.17, përcaktoni numrin dhe vendndodhjen e të gjithë konsumatorëve, gjatësitë e të gjitha seksioneve, llojet dhe sasitë e rezistencave lokale të secilit seksion të rrjetit.
Duke përdorur shprehjet (3.86)¸(3.91), përcaktohen kostot e vlerësuara për të gjithë konsumatorët G d1, G d2, G d3, G d4. Duke përdorur tabelën 3.8, merrni vlerën e vrazhdësisë ekuivalente të tubave të çelikut D e = 0,0005 m.
Meqenëse një lëng i pakompresueshëm (uji i rrjetit) lëviz nëpër rrjet, vlera e temperaturës së të cilit në fakt nuk ndryshon kur uji lëviz përgjatë gjatësisë së tubit, dhe përcaktimi i diametrave të rrjetit të ngrohjes kryhet në një mënyrë kur temperatura e ujit të rrjetit është τ 1 "°C, pastaj merret vlera për të gjitha seksionet dendësia e ujit ρ = 975 kg/m 3, dhe vlera e viskozitetit të tij kinematik ν = 0,416×10 -8 m 2 /s.
Duke marrë parasysh që shpejtësia e lëvizjes së ujit në tubacione është brenda 0,5-3,5 m/s, dhe diametrat e tubave të përdorur në rrjetet e ngrohjes janë brenda 0,1-1,4 m, atëherë llogaritjet e thjeshta tregojnë se në rrjetet termike në kushtet e projektimit në çdo seksion Re > 568d v/Δ e.
Prandaj, formulat (3.76)¸(3.81) shndërrohen në forma që janë më të përshtatshme për llogaritjet:
Procedura për llogaritjen hidraulike të rrjeteve të ujit të degëzuar me dy tuba
Llogaritja e autostradës kryesore
1. Meqenëse diametrat e tubave të furnizimit dhe kthimit në çdo seksion janë të njëjtë, përcaktohen vetëm diametrat e linjës së furnizimit. 2. Zgjidhni si autostradë kryesore një sekuencë seksionesh nga burimi i energjisë deri te konsumatori më i largët. Në Fig. 3.17 ky është konsumatori 1 dhe seksionet l 1 +l 5 + l 6. 3. Për të gjitha seksionet e linjës kryesore, pranohet vlera numerike e rënies specifike lineare të presionit R l.e. , Pa/m. 4. Duke përdorur (3.94), përcaktohet diametri d in1, m, i seksionit të fundit të autostradës l 1. Duke përdorur të dhënat në tabelën 2.35, rrumbullakosni vlerën që rezulton drejt diametrit standard më të afërt d in.1.st, m. Duke përdorur (3.93), vlera e rënies reale specifike lineare të presionit në seksionin 1 sqarohet kur rrjedha rrjedh. përmes një diametri me madhësi standarde R l.1 .d. Nëse sistemi është i mbyllur, atëherë tubi i kthimit do të ketë të njëjtin diametër, shpejtësinë e rrjedhës, vlerat R l1d dhe Δр l1 = Rl1 ×l 1. 6. Duke përdorur diagramin në Fig. 3.17 dhe të dhënat në tabelë. 3.12, përcaktoni humbjen në rezistencën lokale në tubin e furnizimit të seksionit 1 Δр m1п sipas formulës (3.82) (një valvul ζ к = 6; një valvul ζ с = 0.5; një kompensues kuti mbushëse ζ ск = 0.2; një valvul shpërndarëse te kalimi ζ tr = 1 një kurth balte ζ gr = 7) dhe pjesa e tyre a 1 =Δр m1п /Δр l1; 7. Llogaritni humbjen totale të presionit në seksionin 1 Δр 1d =R l1d l 1 (1+a 1). 8. Llogaritjet për pjesët e mbetura të autostradës kryesore kryhen në mënyrë të ngjashme.
Fig.3.17. Diagramet e rrjetit të ngrohjes të degëzuara – ujë me dy tuba; b – avulli me një tub; 1–4 – konsumatorët e ngrohjes; – valvula; – valvula normale; – kompensues; P - e njëjta fleksibël në formë U; I– pompë rrjeti; II– pompë make-up; III- ujëngrohës; IV– rregullator make-up; V– bojler me avull
Llogaritja e degës
1. Nga diagrami në figurën 3.17 është e qartë se humbjet totale të presionit në seksionin e degës 2 përkojnë me humbjet totale në seksionin e linjës kryesore 1, i cili ndodhet pas pikave të lidhjes së degëzimit. Prandaj, meqenëse R l2 =Δр 2 /l 1 (1+a 2), atëherë ato jepen me vlerën a 2 dhe duke zëvendësuar Δр 1д =Δр 2, përcaktojmë R l2 =Δр 1д /l 2 (1+a 2) 2. Me (3.94) përcaktoni diametrin d në2 dhe rrumbullakosni atë drejt diametrit më të madh d në.2.st.b. Më pas, llogaritja kryhet sipas metodës së mësipërme për llogaritjen e seksionit të autostradës kryesore për të përcaktuar R p2o, Δр m2п, а 2, Δр 2д.
Gjatë llogaritjes së rrjeteve të hapura të ujit me dy tuba, bëhen disa ndryshime në këtë metodologji:
1) Diametrat e tubave të furnizimit dhe të kthimit të një seksioni të një rrjeti të hapur uji me dy tuba zgjidhen sipas një norme të vetme të llogaritur të rrjedhës
G di = √[(G o.p.i +G v.p.i) 2 +(G o.p.i +G g.p.i)G g.av.i _0.5G g.av.i ]
dhe të rrumbullakosura në të njëjtat vlera standarde d c.sg.i. Megjithatë, në kushte reale, rrjedhat nëpër to ndryshojnë nga vlera G g.av.i. Prandaj, duke filluar nga pika 6 e llogaritjes së linjës kryesore, ndryshimet lindin nga llogaritja e një sistemi të mbyllur të furnizimit me ngrohje.
2) Specifikoni sipas (3.93) vlerën e rënies specifike lineare të presionit në seksionin 1 veçmas për furnizimin
R l1d n =13.62*10 -6 (G o.p.1 +G v.r.1 +G g.av.1) 2 /d v.st1 5.25; Δp l1 n =R l1d n *l 1 ;
dhe linjat e kthimit
R l1d o =13.62*10 -6 (G o.p.1 +G v.r.1 +G g.av.1) 2 /d v.st1 5.25; Δp l1 o =R l1d o *l 1 .
3) Merrni parasysh veçmas shumën e koeficientëve të rezistencës lokale për tubin e furnizimit Σζ n
Dhe për tubin e kthimit Σζ o , si dhe madhësinë e humbjeve të presionit në rezistencat e tyre lokale:
Δp m.1.n =0.8106Σζ n (G o.p.1 +G v.r.1 +G g.sr.1) 2 /ρd v.st1 4; a 1n =Δp m.1.n /Δp l1 n;
Δp m.1.o =0.8106Σζ o (G o.p.1 +G v.r.1 +G g.sr.1) 2 /ρd v.st1 4; a 1o =Δp m.1.o /Δp l1 o .
4) Humbja totale e presionit në seksion llogaritet në total nëpër tubacionet e furnizimit dhe kthimit
ΣΔp 1d =l 1; dhe kështu me radhë në të gjitha seksionet e tjera të autostradës kryesore.
Llogaritja e degëve në një sistem të hapur të furnizimit me ngrohje
1. Vendosni me vlerën a 2 dhe llogaritni rënien specifike të presionit linear në degët R l2 =ΣΔp 1d /2]l 2 (1+a 2)]. 2. Përcaktoni të njëjtat diametra të tubave të furnizimit dhe kthimit d b2 të seksionit 2 sipas G d2 dhe R l2 duke përdorur (3.94) dhe rrumbullakosni secilën prej tyre drejt standardit më të afërt më të madh d b2.st. Natyrisht, d në 2.st.n =d në 2.st.o. 3. Meqenëse normat reale të rrjedhës përmes tubave të furnizimit dhe kthimit të seksionit ndryshojnë, vlerat e rënies specifike të presionit në seksionin 2 llogariten duke përdorur (3.93) veçmas për tubat e furnizimit dhe kthimit.
Kur kryeni një llogaritje hidraulike të tubacioneve të avullit të degëzuar, përveç të dhënave fillestare të kërkuara për llogaritjen e rrjeteve të ngrohjes së ujit, duhet të specifikohen parametra shtesë të avullit p i, MPa dhe t i, °C, që ikin nga burimi i nxehtësisë, si dhe vlerat p i dhe t i të kërkuara nga çdo konsumator.
Metoda e llogaritjes hidraulike të tubacioneve të avullit përkon me metodën e mësipërme të llogaritjes hidraulike të tubacionit të furnizimit të një sistemi të mbyllur të furnizimit me nxehtësi dhe ndryshon prej tij vetëm në pikat e mëposhtme:
4. Drejtimi i linjës kryesore zgjidhet drejt konsumatorit për të cilin kërkohet rënia më e vogël e presionit linear specifik. Për këtë qëllim, në drejtim të çdo konsumatori, llogaritet vlera e rënies specifike lineare të presionit R l =10 6 (p dhe -p i)/Σl i-i, Pa/m; ku Σl dhe-i është shuma e gjatësive të seksioneve të rrjetit përmes të cilave avulli i furnizohet konsumatorit të i-të nga burimi i nxehtësisë, m Në drejtimin ku R li është më i vogli nga të gjithë R li-të i është caktuar emërtimi R l.ek. Për shembull, në diagramin e tubacionit të avullit në figurën 3.17, l g.m =l 6 +l 7 +l 4 merret si kryesor. 5. Dendësia e avullit kur lëviz nëpër një tubacion avulli ndryshon ndjeshëm dhe për çdo seksion të tubacionit të avullit duhet të llogaritet vlera e densitetit mesatar të avullit ρ avg.i kg/m 3. Për këtë qëllim, për çdo seksion të linjës kryesore, llogaritet paraprakisht presioni mesatar i avullit p av.i përgjatë gjatësisë së tij. Në lidhje me diagramin e tubacionit të avullit me një tub të paraqitur në Fig. 3.17b, kjo bëhet si më poshtë:
p av.6 =p dhe -(R l.ek *0.5l 6)10 -6; p av.7 =p dhe -(R l.ek *(l 6 +0.5l 7)10 -6;
p av.4 =p dhe -(R l.ek *(l 6 +l 7 +0.5l 4)10 -6 .
Pastaj, për të njëjtat seksione, llogaritet paraprakisht vlera mesatare e temperaturës së avullit në seksion - t av.i , °C:
t av.6 =t av.i -δt m.n 0.5l 6; t av.7 =t av.i -δt m.n (l 6 +0.5l 7); t av.4 =t av.i -δt m.n (l 6 +l 7 +0.5l 4);
Ku δt m.n është vlera eksperimentale e rënies së temperaturës së avullit të mbinxehur kur lëviz nëpër një tubacion avulli të izoluar termikisht. Zakonisht δt m.n = 0,02°C/m.
Kur avulli i ngopur lëviz, temperatura e tij t av.i s përcaktohet nga presioni. Bazuar në vlerat e gjetura të p avg.i dhe t avg.i, përcaktohet dendësia mesatare e avullit ρ avg.i, kg/m 3.
6. Sipas të dhënave në tabelën 3.8, merrni vlerën e vrazhdësisë ekuivalente të tubacioneve të avullit D = 0.0002 m 7. Pasi të keni bërë rregullimet e duhura në vlerat e D dhe ρ av.i në (3.93). 3.95), llogaritja hidraulike e tubacionit të avullit kryhet sipas metodës për llogaritjen e rrjeteve të mbyllura të ngrohjes së ujit.
Metodologjia e paraqitur e llogaritjes hidraulike bën të mundur përcaktimin e diametrave të të gjitha seksioneve të rrjeteve të ngrohjes me ujë ose avull dhe rënien e presionit në secilën prej tyre, por për rrjetet e ngrohjes së ujit nuk do t'i përgjigjet pyetjes: cila është vlera e vërtetë e presionit të ftohësit që do të vërehet në çdo seksion specifik të tubave të furnizimit dhe kthimit? Përgjigja mund të merret vetëm pas ndërtimit dhe analizimit të grafikut piezometrik të rrjetit të ngrohjes.
Grafiku piezometrikështë një grafik në të cilin në shkallën e abshisë janë paraqitur gjatësitë e seksioneve të linjës kryesore kryesore dhe degëve të rrjetit të ngrohjes dhe në boshtin e ordinatave janë paraqitur: terreni përgjatë të cilit shtrihet rrjeti i ngrohjes, lartësitë e ndërtesat e lidhura me rrjetin e ngrohjes, si dhe madhësia e presionit të ftohësit në çdo seksion të tubave të furnizimit dhe kthimit të nxehtësisë.
Metodologjia për ndërtimin e një grafiku piezometrik është paraqitur në lidhje me diagramin e rrjetit të ngrohjes të paraqitur në figurën 3.17, a, dhe vetë grafiku është paraqitur në figurën 3.18.
Fig.3.18. Grafiku piezometrikDuke marrë si origjinë të koordinatave boshtin e ordinatave (shënoni 0) nivelin e vendndodhjes së burimit të furnizimit me nxehtësi dhe boshtin e abshisës (shënoni 0) pikën e daljes së linjës kryesore të rrjetit të ngrohjes, vizatoni gjatësitë e seksioneve të rrjetit kryesor. vija kryesore përgjatë saj në mënyrë sekuenciale: l 6, l 5, l 1, dhe nga pikat e degëve përkatëse - gjatësitë e tyre l 2, l 7, l 3 dhe l 4. Vizatohet një vijë e terrenit përgjatë të cilit ndodhet çdo seksion dhe në fund të secilës degë dhe autostradës caktohet lartësia e relievit: z 1, z 2, z 3, z 4, m të ndërtesave në metra, të përcaktuara 1H, janë vendosur nga shenjat e relievit 2H, 3H, 4H, m.
Pastaj ata fillojnë të hartojnë grafikun e presionit.
Gama e duhur e presionit në tubat e kthimit të linjës kryesore dhe degët prej tyre përcaktohet nga konsideratat e mëposhtme:
- niveli maksimal i presionit (presionit) të ftohësve që lëvizin nëpër tubacionet e kthimit nuk duhet të shkatërrojë elementët e sistemeve të konsumatorit të lidhur me to. Me lidhjen e varur të sistemeve të ngrohjes, elementi më i dobët janë pajisjet e ngrohjes, të cilat mund të përballojnë një presion prej jo më shumë se 60 m kolonë uji. Për rrjedhojë, presioni maksimal në tubat e kthimit nuk mund të jetë më i lartë se 60 m;
- niveli minimal i presionit në linjën e kthimit me një skemë të varur lidhjeje për sistemet e ngrohjes nuk mund të jetë më e ulët se lartësia gjeometrike e ndërtesës plus 5 m kolonë uji, në mënyrë që të sigurohet qarkullimi i ftohësit përmes pajisjeve të ngrohjes të katit të sipërm.
- Niveli maksimal i presionit në tubat e furnizimit është i kufizuar nga forca e tubacioneve të përdorura. Në praktikë kjo arrin në 160 ose 250 m kolonë uji;
- Niveli minimal i presionit (presionit) të ftohësit në tubin e furnizimit duhet të sigurojë që ai të mos vlojë në temperaturën më të lartë τ 1.o.p. Vlera maksimale e temperaturave të përdorura është τ 1.o.p = 150°C, prandaj presioni në tubin e furnizimit nuk duhet të jetë më i ulët se 55 m kolonë uji.
Duke marrë parasysh zonat e zgjedhura, zgjidhni vlerën e presionit në fund të tubit të kthimit të linjës kryesore në pikën O max (nën kufirin e sipërm dhe mbi kufirin e poshtëm). Nga presioni në pikën O min - h o,max, zbrisni Δp 1d /ρg=Δh 1d dhe gjeni presionin në tubin e kthimit në pikën a " - h a ". Duke i lidhur me një vijë të drejtë, marrim grafikët e presionit në seksionin l 1 ". Duke zbritur vlerën Δh 5 nga presioni në pikën a ", gjejmë presionin në tubin e kthimit në pikën " - h in " dhe , duke lidhur a " dhe b ", marrim një grafik presioni në seksionin l 5 ". Më pas, duke zbritur nga presioni në pikën b " Δh 7d, marrim presionin në pikën c ", dhe duke i shtuar presionit në pikën b " Δh 7d, marrim presionin në pikën d ". Duke vazhduar në mënyrë të ngjashme, marrim një pamje të plotë të grafikut të presionit në tubat e kthimit.
Në një sistem ngrohjeje të mbyllur, grafiku i presionit në linjën e furnizimit është një pasqyrë e grafikut në të kundërt, por në një zonë të kufizuar nga 160¸55 m ujë. Art.
Siç shihet nga Fig. 3.18, për shkak të dallimeve në terren dhe dallimeve në lartësitë e ndërtesave, ndërtesat që shërbejnë nuk mund të lidhen gjithmonë me rrjetin sipas skemës standarde, përkatësisht:
A). Për konsumatorin, 1 presion në vijën e kthimit (pika O max) siguron qarkullimin e ujit nëpër katet e sipërme dhe në të njëjtën kohë nuk shkatërron pajisjet e ngrohjes. Megjithatë, diferenca në presionin h n min dhe h o max është më pak se 10 m dhe nuk siguron funksionimin e ashensorëve. Prandaj, lidhja e konsumatorit 1 është e varur, por me një pompë përzierëse.
b). Për konsumatorin 2, lartësia e sipërme e ndërtesës, së bashku me lartësinë e relievit z 2, është më e madhe se 60 m, prandaj, nëse qarkullimi në rrjetin e ngrohjes ndërpritet, presioni hidrostatik nga kjo ndërtesë mund të shkatërrojë pajisjet në katet e poshtme. të ndërtesave fqinje. Lidhja e konsumatorit 2 sipas një qarku të pavarur do të parandalojë shkatërrimin e mundshëm të pajisjeve.
V). Për konsumatorin 3, lartësia e ndërtesës dhe e shenjës gjeodezike z 3 është më pak se 60 metra, por më e lartë se presioni në vijën e kthimit në pikën e lidhjes. Për qarkullim normal nëpër katet e sipërme të ndërtesës, një valvul presioni është instaluar në ngritësin e kthimit.
Konsumatori 4 ka cdo gje te siguruar, dhe pallati eshte i lidhur sipas nje skeme normale te varur me ashensor.
Nga ndërtimi i linjave të presionit në linjat e furnizimit dhe kthimit të rrjetit të ngrohjes, është e lehtë të përcaktohen presionet e ftohësit në hyrje të burimit të furnizimit me nxehtësi - h c " dhe në dalje prej tij - h c ", megjithatë, njëfarë Një pjesë e presionit - Δh ist - është e nevojshme për të kapërcyer rezistencën e ngrohësve të ujit III dhe tubacioneve të burimit të brendshëm. Prandaj, për qarkullimin e ftohësit, presioni i zhvilluar nga pompa e rrjetit duhet të jetë
ΔH с.н =h с h с " +Δh burim.
Në rast të ndalimit të planifikuar ose emergjent të qarkullimit të ujit të rrjetit, niveli i presionit në të gjitha seksionet e rrjetit të ngrohjes do të barazohet. Për të shmangur zbrazjen e sistemeve të ngrohjes (nëse është shumë e ulët) ose shkatërrimin e pajisjeve të ngrohjes (nëse është shumë e madhe), në linjën e anashkalimit të pompës së rrjetit midis valvulave 1 dhe 2 të instaluara në të, duke rregulluar shkallën e hapjes së tyre. , krijoni nivelin e kërkuar të presionit statik - h st. Vlera e specifikuar e këtij presioni i jepet rregullatorit të rrjedhës IV, i cili do të sigurojë nivelin e kërkuar të rimbushjes së rrjetit të ngrohjes me ujë nga pompa e përbërjes II për të mbajtur konstante h st. Kur pompa e rrjetit I ndalon së punuari, ky presion statik konstant do të vendoset dhe do të mbahet në të gjithë rrjetin.
