Vă prezint atenției un amplificator de putere pentru un transceiver HF pe tranzistoare cu efect de câmp IRF510.
Cu o putere de intrare de aproximativ 1 watt, ieșirea este ușor de 100-150 wați.
Îmi cer scuze anticipat pentru calitatea diagramei.
Amplificatorul este în două trepte. Ambele cascade sunt realizate pe mosfet-uri cheie populare și ieftine, ceea ce distinge acest design de multe altele.Prima cascadă este cu un singur ciclu. Potrivirea intrării cu o sursă de semnal de 50 ohmi nu a fost realizată în cel mai bun mod, ci într-un mod simplu - prin utilizarea unui rezistor R4 de 51 ohmi la intrare. Sarcina în cascadă este înfășurarea primară a transformatorului de potrivire între trepte. Cascada este acoperită de un circuit de feedback negativ pentru a egaliza răspunsul în frecvență. L1, inclus în acest circuit, reduce feedback-ul la frecvențele mai înalte și, prin urmare, crește câștigul. Același scop este urmărit prin setarea C1 în paralel cu rezistorul de la sursa tranzistorului. A doua etapă este în doi timpi. Pentru a minimiza armonicile, se aplică o schimbare separată a brațelor în cascadă. Fiecare umăr este acoperit și de lanțul OOS. Sarcina în cascadă este transformatorul Tr3, iar Tr2 asigură coordonarea și tranziția la o sarcină dezechilibrată. Decalajul fiecărei trepte și, în consecință, curentul de repaus, sunt setate separat folosind trimmere. Tensiunea este aplicată acestor rezistențe prin comutatorul PTT de pe tranzistorul T6. Comutarea la TX are loc atunci când punctul PTT este scurtcircuitat la masă. Tensiunea de polarizare este stabilizată la 5V printr-un regulator integrat. În general, un circuit foarte simplu, cu performanțe bune.
Acum pentru detalii. Toate tranzistoarele de amplificare sunt IRF510. Alții pot fi utilizați, dar cu ele ne putem aștepta la o creștere a tăieturii câștigului în intervalul de frecvență de peste 20 MHz, deoarece capacitățile de intrare și de trecere ale tranzistoarelor IRF-510 sunt cele mai mici dintre întreaga linie de mosfet-uri cheie. Dacă puteți găsi tranzistori MS-1307, atunci puteți conta pe o îmbunătățire semnificativă a performanței amplificatorului la frecvențele mai înalte. Dar sunt scumpe... Inductanța șocurilor Dr1 și Dr2 nu este critică - sunt înfășurate pe inele de ferită de 1000NN cu 0,8 fire într-un singur strat până când sunt umplute. Toți condensatorii sunt smd. Condensatorii C5, C6 și în special C14, C15 trebuie să aibă suficientă putere reactivă. Dacă este necesar, puteți utiliza mai mulți condensatori conectați în paralel. Pentru a asigura funcționarea de înaltă calitate a amplificatorului, trebuie acordată o atenție deosebită fabricării transformatoarelor. Tr3 este infasurat pe un inel de ferita 600NN cu diametrul exterior de 22 mm si contine 2 infasurari de 7 spire. Este înfăşurat în două fire, care sunt uşor răsucite. Sârmă - PEL-2 0,9.
Tr1 și Tr2 - sunt realizate după designul clasic al unui SPT cu o singură tură (alias „binoclu”). Tr1 este realizat pe 10 inele (2 coloane de 5) de ferita 1000NN cu diametrul de 12mm. Înfășurările sunt realizate cu sârmă groasă MGTF. Primul conține 5 ture, al doilea - 2 ture. Rezultate bune se obțin prin realizarea înfășurărilor din mai multe fire de secțiune transversală mai mică conectate în paralel. Tr2 este realizat folosind tuburi de ferită luate din cablurile de semnal ale monitoarelor. Tuburile de cupru sunt introduse strâns în găurile lor, care formează o tură - înfășurarea primară. În interior este înfășurată o înfășurare secundară, care conține 4 spire și este realizată cu sârmă MGTF. (7 fire în paralel). În acest circuit, nu există elemente care să protejeze treapta de ieșire de SWR ridicat, cu excepția diodelor constructive încorporate care protejează eficient tranzistoarele de supratensiunile „instantanee” pe drenuri. Protecția SWR este gestionată de un nod separat, construit pe baza unui contor SWR și reducând tensiunea de alimentare atunci când SWR crește peste o anumită limită. Această schemă este subiectul unui articol separat. Rezistoare R1-R4, R7-R9, R17, R10, R11 - tip MLT-1.R6 - MLT-2. R13, R12 - MLT-0,5. Restul sunt smd 0,25 wați.
Buna ziua! Vă aduc la cunoștință RA pe tranzistoarele IRF-IRL. Am recreat diagrama de mai jos. RA a fost asamblat fără modificări. Tranzistoarele nu au fost special selectate. Am încercat trei patru: - IRF 510, IRF 540, IRLZ 24N. Tocmai am experimentat, sau mai bine zis, m-a interesat cea mai bună putere de ieșire la 21 și 28 MHz. Toată lumea a lucrat, dar dacă pe benzile joase puterea era furnizată sub 120-140 de wați, atunci la 21 MHz a scăzut la 80 de wați, iar la 28 MHz, la 60 de wați. Putere de 13,6v, nu mai este deservită, deși acești muncitori de câmp pot fi alimentați de două, trei ori mai multă tensiune pentru a reînvia „tag” și „zeci”. Am optat pentru IRF 540. Frumusețea acestui RA este că se balansează cu foarte puțină putere; -3-5 wați. Cu un transceiver QRP, este o „bombă”. Costul este de 100 grivne și poate cineva, în general, va ieși gratuit. Dar cu puterea acumulată, ȚINE ȚINE ÎNTOTDEAUNA !!! - nu mai mult de 5 wați. Până la „douăzeci”, 100-120 de wați garantați și ce mai este nevoie? „Fifteen” și „zece” pot fi mai puternice pentru cineva, dar nu mai puțin decât declar. DFT este un design separat, luat din două sau poate trei alte RA-uri de tranzistori, pe care le-am selectat pe baza capacităților disponibile. Nu-mi amintesc din ce interval de la ce design, dar toate sunt de ordinul 5, reglate IN, -OUT. 50 \ 50 Ohm. Așa cum a fost executat constructiv, puteți vedea în imagini.
Amplificatorul este asamblat conform unei scheme push-pull pe mosfet-urile T1 - T4. Transformatorul de linie lungă TR1 asigură o tranziție de la o sursă de excitație neechilibrata la o intrare echilibrată a unei etape push-pull.
Rezistoarele R7, R9 vă permit să potriviți impedanța de intrare a cascadei cu o linie coaxială de 50 ohmi în intervalul 1,8-30 MHz.
Impedanța lor scăzută conferă amplificatorului o rezistență foarte bună la autoexcitare. Pentru a seta offset-ul inițial, se utilizează circuitul R14, R15, R20, R21.
Un circuit al unei diode Zener DZ1 și al diodelor D1, D2 protejează porțile tranzistoarelor de supratensiuni înalte. Diodele D4, D5 în serie cu rezistențele R11, R12 creează o mică polarizare automată.
Lanțuri de feedback R18, R19. C20, C21 ajustează răspunsul în frecvență al amplificatorului. Condensator C22, selectăm în funcție de amplitudinea maximă a semnalului de ieșire la frecvențe de 24-29 MHz.
Transformerul TR1 este realizat pe binoclu amidon BN-43-202, 2x10 spire de sarma emailata cu diametrul de 0,35 mm. ușor răsucite, cam 2 răsuciri pe cm.
Transformatorul TR2 este realizat pe binoclu amidon BN-43-3312.Înfășurarea primară este o tură de împletitură de cablu, în interiorul căreia sunt înfășurate 3 spire de MGTF 1mm.
Granule de ferită FB1, FB2, amidon FB-43-101, care sunt îmbrăcate direct pe bornele rezistențelor R7, R9. ca în diagramă.
Sufocați DR1 oricare dintre sursele de alimentare de la computer, care se află pe o tijă mică de ferită, are de obicei 8-15 spire de sârmă de 1,5 - 2 mm. În cazul meu, folosit cu 10 spire de sârmă de 1,5 mm. Când a fost măsurat de dispozitiv, acesta a arătat o inductanță de 4,7 μH.
Rezistorul R14, R15, Este de dorit să folosiți mai multe ture.
Setarea amplificatorului pentru curent de repaus este simplă, dar necesită atenție. Setăm rezistorul R15 în poziția de mijloc, R14 în poziția inferioară conform schemei, aplicăm putere, conectăm contactul PTT la minus pentru a deschide cheia T5. iar stabilizatorul a ajuns putere de cinci volți. Fără a instala transformatorul TR2, conectăm ampermetrul, cu sonda pozitivă la plusul sursei de alimentare, cu cealaltă sondă (negativă), la rândul său, la unul și celălalt braț al tranzistorilor. Prin rotirea cursorului rezistorului R14 în sus conform schemei, creștem curentul de repaus la 100 ma. Apoi, cu rezistența R15, obținem aceleași citiri ale ambilor umeri. Și așa mai departe până când există 220 Ma pe fiecare dintre brațe.
Acest lucru completează setarea curentului de repaus, puteți fixa rezistențele cu lac sau vopsea pentru a nu le doborî accidental.
Amplificatorul HF cu tranzistor liniar cu o putere de 50 W pe tranzistoarele cu efect de câmp IRF520 diferă de majoritatea soluțiilor tehnice cunoscute în apropiere, deși nu noi, ci mai degrabă utilizate rar. Parametrii săi buni și calitatea ridicată a semnalului sunt confirmate de un număr mare de feedback pozitiv primit de la corespondenții în QSO.
Aspectul amplificatorului este prezentat în fig.
Diagrama lui este în Fig.
Semnalul amplificat aplicat conectorului XW1 intră printr-un atenuator de la rezistențele R1-R3 și un transformator T1 la porțile tranzistoarelor cu efect de câmp VT1 și VT2. Schema utilizată asigură o bună simetrie a semnalelor de poartă. Cu ajutorul unui rezistor de reglare R7, se stabilește o polarizare constantă pe porțile tranzistoarelor, care asigură un curent de repaus în circuitul drenurilor lor (în absența unei tensiuni alternative la porți) de aproximativ 80 ... 100 mA. Curentul total de repaus, care poate fi măsurat prin conectarea ampermetrului la întreruperea firului de alimentare marcat în diagramă cu o cruce, este de două ori mai mult - 160 ... 200 mA. La puterea maximă de ieșire, curentul crește aici la aproximativ 4 A.
Atenuatorul rezistiv servește pentru a potrivi mai bine amplificatorul cu sursa de semnal și pentru a atenua excesul de putere a acestui semnal. Valorile rezistențelor R1-R3 indicate în diagramă sunt optime atunci când se lucrează de la transceiver-ul Kajman utilizat de autorul QRP cu o putere de ieșire de 2 wați. În alte cazuri, este posibil ca aceste rezistențe să fie re-selectate. Transformatorul T1 este înfășurat cu sârmă de cupru izolată dublu cu un diametru de 0,55 mm pe un circuit magnetic de ferită inel FT-82-43. Înfășurările sale conțin 11 spire.
Amplificatorul folosește o unitate originală pentru însumarea semnalelor de ieșire ale brațelor unui amplificator push-pull, asamblat pe un transformator T2, care servește și la potrivirea amplificatorului cu o sarcină de 50 ohmi. Condensatoarele de izolare C6-C9 nu permit trecerii componentei DC a curentului de scurgere a tranzistorului în înfășurările transformatorului.
Acest lucru salvează circuitul său magnetic de polarizări nedorite, ceea ce poate duce la o distorsiune neliniară crescută a semnalului de ieșire, putere insuficientă și un nivel crescut de armonici la ieșire. Proiectarea și numărul de spire ale înfășurărilor transformatorului T2 sunt aceleași cu cele ale lui T1. Dar circuitul său magnetic este lipit de două inele de ferită FT-114-43, iar diametrul firului de înfășurare este de 1 mm.
Este imposibil să scapi de componenta DC a curentului care curge în înfășurările inductoarelor L1, L2, L4, L5. Pericolul de saturație este eliminat aici într-un mod diferit - prin utilizarea tijei deschise mai degrabă decât a circuitelor magnetice cu inel închis. Inductoarele L1 și L2 au 25 de spire de sârmă cu diametrul de 1 mm, înfășurate pe o tijă de ferită cu diametrul de 8 mm, iar inductoarele L4 și L5 - 20 de spire ale aceluiași fir pe o tijă cu diametrul de 5 mm. Autorul, din păcate, nu raportează permeabilitatea magnetică a tijelor de ferită, spunând doar că aceasta trebuie să fie mare.
Bobina L3 este înfăşurată pe un circuit magnetic inelar T68-2 din fier carbonil. Contine 19 spire de sarma cu diametrul de 0,9 mm.
Placa cu circuite imprimate a amplificatorului este prezentată în fig.
Folia de pe verso este complet conservată. Cu mai mulți jumperi de sârmă trecuți prin găuri special găurite, acesta este conectat la un conductor imprimat comun pe partea frontală. Ferestrele sunt făcute pentru cazurile de tranzistori cu efect de câmp din placă, iar tranzistoarele în sine sunt montate pe radiatoare. Tranzistoarele trebuie selectate cu o extindere a parametrilor de cel mult 10%. Dacă acest lucru nu reușește, jumperii de sârmă indicați în figura plăcii de circuit imprimat în circuitele sursă ale tranzistorilor trebuie înlocuiți cu rezistențe cu o rezistență de 0,22 ohmi și o putere de 2 wați. Când a fost aplicat un semnal sinusoidal de 9 volți la intrarea amplificatorului, s-a obținut o putere de 55 wați la sarcina sa de 50 ohmi.
Potrivit revistei radio
transcriere
1 33 AMPLIFICATOR PUTERNIC 4-FET Circuitul de mai jos vă permite să obțineți o putere de ieșire dată cu pierderi minime la însumarea semnalelor de ieșire. Pentru a obține valori mari ale puterii de ieșire, este posibil să conectați în paralel două sau mai multe tranzistoare cu efect de câmp MRF150 de la Motorola. Această metodă de comutare practic nu este utilizată pentru tranzistoarele bipolare din cauza impedanței lor scăzute de intrare. Într-un circuit cu sursă comună, FET-urile de mare putere au aproximativ un factor de rezistență de intrare mai mare decât un tranzistor bipolar de putere comparabilă într-un circuit cu emițător comun. Valoarea impedanței de ieșire depinde de tensiunea de alimentare și de nivelul puterii de ieșire. Numărul de tranzistori conectați în paralel este limitat de factori fizici, mai degrabă decât electrici.Inductanța totală a cablurilor tranzistorului este factorul cel mai semnificativ care limitează frecvența maximă de funcționare. Influența inductanței ieșirilor crește odată cu scăderea tensiunii de alimentare și cu creșterea puterii de ieșire. Deoarece distanța minimă dintre tranzistori este limitată de dimensiunea pachetelor lor, o îmbunătățire practică este reducerea dimensiunii tranzistorilor. La frecvențe mai mari, inductanța tranzistorului poate fi utilizată ca parte a unui circuit cu parametri distribuiti, dar acest lucru limitează sever intervalul de frecvență de funcționare. Astfel de circuite sunt utilizate pe scară largă în dispozitivele cu microunde bazate pe tranzistoare bipolare. Atunci când conectați MOSFET-uri de mare putere în paralel, trebuie luat în considerare un alt aspect important. Dacă frecvența unității de câștig (f) a tranzistorului este suficient de mare, atunci amplificatorul se poate transforma într-un oscilator, al cărui sistem rezonant va fi format din inductanțele cablurilor de poartă și capacitățile sursei de scurgere ale tranzistoarelor. Feedback-ul pozitiv este realizat prin capacitatea dren-gate. Schimbarea de fază rezultată de 360 are loc la frecvențe de obicei peste intervalul de funcționare al amplificatorului. Astfel, oscilațiile care au apărut pot fi absente la ieșirea RA, dar au o amplitudine semnificativă la drenurile tranzistoarelor. Generarea poate fi eliminată prin reducerea la valorile minime posibile ale inductanței în circuitul de poartă, care constă din inductanțe ale ieșirilor condensatoarelor de izolare C7...C10 (Fig. 1) și ieșirile porților tranzistorului. Utilizarea rezistențelor neinductive cu rezistență scăzută R15 ... R18 nu reduce câștigul în domeniul de frecvență de operare și vă permite să obțineți o mai bună stabilitate a RA. Descrierea schemei de circuit Figura 1 prezintă circuitul complet al unui amplificator de putere FET. Tensiunea de alimentare poate fi V și depinde de cerințele de liniaritate ale dispozitivului. Tensiunea de polarizare este setată separat pentru fiecare tranzistor, deci nu este nevoie să selectați tranzistoarele în funcție de valoarea tensiunii de tăiere. Câștigul de putere al tranzistoarelor MOS este semnificativ mai mare. 1
4 36 AUGUST Pic. 6 ry Curie. Pe de altă parte, este destul de dificil să găsești circuite magnetice cu µi scăzut și zone mari de secțiune transversală. Pentru a obține inductanța minimă necesară pentru o frecvență de 2 MHz, două transformatoare de linie sunt conectate în serie. Ambele au un raport de rezistență de 9:1. Este posibil să se aplice o conexiune paralelă a înfășurărilor secundare ale transformatorului, dublând în același timp numărul de spire în fiecare înfășurare. C11 trebuie să fie proiectat pentru a transporta cantități mari de curent reactiv prin el. Din punct de vedere structural, C11 este fixat direct peste tura înfășurării primare a transformatorului. Nu este recomandată utilizarea în paralel a condensatoarelor ceramice sau de mică cu valori de capacitate mai mici. Caracteristici de proiectare Datorită apropierii a patru tranzistoare MOS, nu a fost posibilă asigurarea unei legături efective la pământ la frecvență înaltă, drept urmare câștigul scade cu 1,0...1,5 dB la o frecvență de 30 MHz (Fig. 4). Puteți îmbunătăți situația prin conectarea unei benzi conductoare la toate bornele împământate ale tranzistorilor. O altă metodă este să plasați petale sub șuruburile care țin tranzistoarele, care sunt lipite la cel mai apropiat punct de masă. În acest caz, radiatorul este folosit ca masă de înaltă frecvență. Deși valoarea factorului de distorsiune de intermodulație de ordinul 3 nu este foarte mare (Fig. 4), pentru produsele de intermodulație de ordinul 5, acest factor este mai bun de -30 dB la toate frecvențele. Se poate aștepta, de asemenea, că respingerea produselor de intermodulație a 9-a și mai mare va fi de la -50 la -60 dB. De asemenea, se poate observa că coeficientul de intermodulație rămâne constant odată cu scăderea puterii de ieșire, spre deosebire de circuitele PA realizate pe tranzistoare bipolare, unde se observă o creștere a distorsiunii de intermodulație. Conținutul componentelor armonice din spectrul semnalului de ieșire al amplificatorului depinde foarte mult, ca și în alte dispozitive similare echilibrate, de echilibrarea umerilor etajului push-pull. Cea mai proastă situație este la frecvențele joase, unde suprimarea celei de-a doua armonice este dB. Suprimarea componentei armonice a 3-a a semnalului de ieșire la o frecvență purtătoare de 6,0...8,0 MHz este de 12 dB. În acest caz, este necesar să se utilizeze filtre armonice de semnal, a căror descriere și design pot fi găsite în literatură. Amplificatorul rămâne stabil cu o nepotrivire de ieșire 3:1, precum și cu o scădere a tensiunii de alimentare. În MOSFET-urile cu sursă comună, câștigul de feedback este de câteva ori mai mare decât cel al tranzistoarelor bipolare cu emițător comun. Ca rezultat, un amplificator MOSFET proiectat corespunzător este mai stabil, mai ales în condiții de încărcare variate. O atenție deosebită trebuie acordată designului radiatorului, care trebuie să asigure îndepărtarea eficientă a căldurii de la tranzistori. Cu o putere de ieșire de W, este necesar să folosiți radiatoare de răcire dintr-un material cu conductivitate termică ridicată, cum ar fi cuprul. Este posibil să folosiți un radiator combinat, care are inserții de cupru în locurile în care sunt atașați tranzistoarele, iar restul este din aliaj de aluminiu. Punctele de fixare ale tranzistoarelor trebuie să aibă o suprafață netedă (lustruită), care este de dorit să fie lubrifiată cu o unsoare termoconductoare. Figurile 5 și 6 arată plăcile de circuite imprimate ale amplificatorului. Adaptat din Motorola RF Application Reports.
6 38 AUGUST rezistență pentru a crea deplasare automată parțială. Frecvența de funcționare la care lămpile generatoarelor pot funcționa în mod fiabil nu trebuie să depășească valoarea specificată în manual ca limită, deoarece aceasta duce la următoarele fenomene nedorite. 1. Regimul de temperatură al lămpii este încălcat din cauza creșterii pierderilor de frecvență înaltă la electrozi, bec și cablurile electrodului. Supraîncălzirea plasei și a joncțiunilor sticlă-metal poate duce la formarea de tensiuni mecanice locale, microfisuri, care provoacă pierderea vidului și defectarea lămpii. Cantitatea totală de căldură degajată în joncțiunile sticlă-metal și la bornele electrodului este proporțională cu frecvența cu puterea de 2,5 și cu valoarea instantanee a pătratului diferenței de potențial dintre anod și rețea. 2. Parametrii de ieșire ai lămpilor (putere și eficiență) se reduc din cauza creșterii unghiului de trecere a electronilor. 3. Riscul de autoexcitare a lămpilor crește datorită creșterii conexiunilor intra-lămpi. Regimul de temperatură necesar pentru lămpile generatoare de mare putere și unele tipuri de lămpi generatoare de putere medie se realizează folosind unul dintre cele trei tipuri de aer forțat, apă și răcire evaporativă. Răcirea cu aer este cea mai ușor de operat și vă permite să reduceți temperatura anodului la 250 C. Când utilizați lămpi generatoare cu acest tip de răcire, trebuie respectate următoarele recomandări. Aerul de răcire trebuie să fie uscat și curat. Dacă apă sau ulei se depune pe sticla din conducta de aer, se poate deteriora lampa. Cantitatea de aer furnizată pentru răcire nu trebuie să fie mai mică decât norma dată în manual pentru fiecare tip de lampă. Fluxul de aer pentru răcirea becului de sticlă al lămpii și al piciorului trebuie direcționat astfel încât temperatura sticlei să nu depășească 150 ° C oriunde și să nu existe zone cu scăderi puternice de temperatură pe suprafața sticlei. Atunci când se furnizează aer pentru răcire de la ventilatoare situate în imediata apropiere a lămpilor, trebuie luate măsuri speciale pentru a le proteja de vibrații, de exemplu, conductele de aer trebuie conectate prin conexiuni flexibile, furtunuri din cauciuc moale sau mătase etc. Lămpile răcite cu apă în unele cazuri fac posibilă creșterea ușor a puterii disipate de anod, deoarece acest tip de răcire poate reduce temperatura anodului la 120 C. Lămpile puternice ale generatorului cu răcire cu apă sunt scufundate într-un rezervor cu apă de răcire curentă. Consumul de apă pentru 1 kW de putere îndepărtată de pe suprafața anodului depinde de puterea lămpii, de designul acesteia și de designul rezervorului și variază în l/min. Când utilizați lămpi generatoare răcite cu apă, trebuie aplicate următoarele reguli. Apa de răcire trebuie să fie curată și fără impurități minerale. Se recomandă răcirea anodilor cu apă distilată. Nu trebuie utilizată apă cu o duritate care depășește 0,17 g/l și cu o rezistență mai mică de 4 kΩ/cm3. Pentru o răcire uniformă a anozilor, fluxul de apă care spăla anodul trebuie direcționat de jos în sus. În acest caz, este necesar ca densitatea fluxului de apă în jurul întregii suprafețe de lucru a anodului să fie uniformă și să nu se formeze pernă de aer. Afluxul și îndepărtarea apei din secțiunea împământată a conductei către părțile răcite ale lămpii, care sunt alimentate în raport cu pământul, trebuie efectuate prin conducte din material izolator de lungimea necesară, astfel încât coloana de apă plasată în ele au o rezistență suficient de mare și curentul de scurgere a fost minim. Lungimea conductei izolate este de obicei aleasă în funcție de rezistivitatea apei la o rată de 0,3 ... 0,6 m pe 1 kV de tensiune. Cantitatea de apă furnizată pentru răcire trebuie să fie suficientă și în conformitate cu normele indicate în manual pentru fiecare tip de lampă. Pentru a evita formarea intensă a calcarului, temperatura apei la ieșire nu trebuie să depășească 70 C. Răcirea prin evaporare diferă de răcirea cu apă prin faptul că căldura eliberată de anod se duce în principal la evaporarea apei. Acest tip de refrigerare este mai economic, deoarece transformarea apei în faza de vapori necesită mai multă căldură decât încălzirea acesteia de la temperatura normală la fierbere. Pentru a crește suprafața de răcire și a îmbunătăți udabilitatea acesteia cu apă, radiatorul anodic al unei lămpi răcite prin evaporare are dinți conici. În adânciturile dintre dinți, temperatura suprafeței anodului are cea mai mare valoare, iar apa care a ajuns acolo se transformă în bule de abur, care sunt ejectate din depresiune, dând loc apei etc. Acest tip de răcire face posibilă eliminarea a până la 500 W de putere de la 1 cm 2 din suprafața anodului. Odată cu o creștere suplimentară a puterii, se formează o peliculă de vapori și transferul de căldură se deteriorează. Alte cerințe pentru funcționarea lămpilor generatoarelor cu răcire prin evaporare sunt similare cu cerințele pentru funcționarea lămpilor generatoarelor cu răcire cu apă. Pe lângă caracteristicile de mai sus ale utilizării lămpilor generatoare, trebuie respectate și următoarele recomandări pentru funcționarea lămpilor generatorului. 1. Dispozitivele radio în care se folosesc lămpi generatoare trebuie să prevadă dispozitive speciale de protecție pentru lămpile generatoare în cazul unor condiții de urgență ale echipamentului (lipsa răcirii, excesul semnificativ de curenți admisibili etc.). Trebuie prevazut ca in lipsa a cel putin unuia dintre tipurile de racire, tensiunile de alimentare sa fie deconectate si ar fi imposibila pornirea lor. Sistemul de răcire ar trebui să utilizeze contacte hidraulice care să răspundă nu la schimbările de presiune, ci la modificările fluxului de lichid de răcire. În circuitele anodului și ale lămpilor puternice ale generatorului, trebuie prevăzute dispozitive care să oprească tensiunea de alimentare a electrozilor atunci când valorile maxime ale curentului sunt depășite de 2,5 ... 3 ori sau limitează curentul de descărcare. . Ca astfel de dispozitive pot fi utilizate următoarele dispozitive: - relee de mare viteză (timp de funcționare nu mai mare de 100 ms) care provoacă oprirea sau întreruperea înfășurării primare a transformatorului de alimentare a sursei de alimentare corespunzătoare (pentru instalațiile de tip industrial cu un putere de cel mult kW); - manevrarea lămpilor în timpul defecțiunii prin descărcare în gaz sau alte dispozitive cu rezistență internă scăzută; - includerea în circuitul anodic a unei rezistențe limitatoare care reduce curentul de descărcare.
7 39 Pentru a preveni distrugerea unei lămpi generatoare puternice (cu o putere mai mare de 15 kW) atunci când are loc o descărcare în ea, atunci când se utilizează o sursă de alimentare cu filtru capacitiv, este necesar să se instaleze în paralel o protecție electronică de mare viteză. cu circuitul anodic. Pentru a evita suprasarcinile grilelor de control si ecranare, circuitul de protectie trebuie sa prevada eliminarea simultana a tensiunii de excitare si a tensiunii de alimentare a retelei de ecranare atunci cand tensiunea anodica este oprita. De asemenea, este necesar să se prevadă modificări ale modurilor lămpilor din etapele preliminare după funcționarea protecției etapei de ieșire. 2. Punerea în funcțiune a lămpii generatorului și aplicarea tensiunii electrozilor trebuie efectuată în următoarea secvență: - după conectarea tuturor electrozilor, sunt pornite toate tipurile de răcire a lămpii și a elementelor echipamentului; - tensiunea de încălzire este pornită, în timp ce este necesar să se controleze ca curentul de pornire să nu depășească valoarea specificată în cartea de referință sau să nu depășească mai mult de o dată și jumătate valoarea nominală (pentru lămpile generatoare de mediu și de mare putere); - porniți tensiunea care blochează lampa; - tensiunea anodului și grila de ecranare a lămpii este pornită (în mod ușor sau în trepte în conformitate cu instrucțiunile de utilizare), în timp ce pornirea tensiunii grilei de ecranare mai devreme decât anodul este strict interzisă; - se pornesc tensiunile alternative (excitație sau modulație), iar tensiunile continue sunt aduse la valorile nominale. Opriți lampa în ordine inversă. Pentru a se asigura că, la eliminarea excitației, tensiunile constante nu depășesc valorile maxime admise, se recomandă ca acestea să fie reduse în prealabil dacă este necesar. Răcirea forțată de toate tipurile pentru lămpile generale ar trebui să se oprească la numai câteva minute după ce tensiunea filamentului este oprită, cu excepția cazului în care în documentația tehnică este indicată o altă oră pentru un anumit tip de lampă. Este interzisă pornirea tensiunii înalte a anodului și a rețelei ecranului atunci când tensiunea filamentului este pornită, deoarece acest lucru poate dezactiva lampa din cauza defecțiunii și distrugerii catodului. 3. Pentru a îmbunătăți vidul și a restabili puterea electrică a lămpilor generatoare, în unele cazuri, se folosește o pregătire specială, care trebuie efectuată la prima aprindere a lămpii și în pauzele lungi (până la 3 luni) de funcționare , precum și periodic (o dată la 3 luni) la depozitare, dacă este indicat în pașaport sau eticheta de pe lampă. Antrenamentul se desfășoară de obicei într-un dispozitiv în care funcționează lampa. Lampa este instalată în circuit și i se aplică tensiuni de filament și polarizare în secvența obișnuită. În acest mod, lampa este ținută timp de 30 de minute. Apoi, electrozilor rămași se aplică tensiuni, egale cu aproximativ jumătate din valoarea lor nominală, pe baza faptului că puterea disipată pe anod și alți electrozi este de 0,4 ... 0,5 putere în modul nominal. După expirarea minutelor (în funcție de dimensiunile armăturilor interne ale lămpii), tensiunea anodului și a altor electrozi este adusă treptat sau treptat la valoarea nominală (cu expunere minut la fiecare pas) și menținută timp de la cel puțin 30 de minute. Când apar defecțiuni, tensiunea anodului scade până la oprire și se menține în acest mod pentru min, după care crește din nou. Un astfel de antrenament se efectuează până când defecțiunile dispar la tensiunea anodului de funcționare maximă. Pentru a proteja lampa de deteriorarea ca urmare a defecțiunilor în timpul antrenamentului, în circuitul anodic al lămpii este de obicei inclusă o rezistență, de câteva ori mai mare decât rezistența de limitare obișnuită. 4. Poziția de lucru a lămpilor generatoare, de regulă, trebuie să fie verticală, iar pentru lămpile generatoare de putere medie și mai mare, această regulă este obligatorie. 5. În cazurile în care lampa este conectată la circuitul generatorului, atunci când se lucrează cu lămpi în benzile VHF și HF, este necesar să se stabilească un contact electric sigur și uniform de-a lungul perimetrului părții exterioare a electrozilor și să se mențină alinierea care exclude stresul radial și forțele de îndoire în cablurile și elementele de fixare ale lămpilor. În plus, este necesar să se utilizeze un astfel de design de circuit anodic care ar exclude apariția unei concentrații crescute de linii de câmp de înaltă frecvență într-un singur loc în dielectricul cilindrului, deoarece supraîncălzirea locală care apare în aceste cazuri poate provoca înmuierea și perforarea acestuia. (încălcarea vidului). Contactul slab cu cablurile din cauza supraîncălzirii joncțiunilor sticla-metal poate duce la același rezultat. Fixarea lămpilor generatoare de putere medie și mare în echipament trebuie efectuată numai de flanșa anodului, rezervor sau radiator. Este interzisă utilizarea cablurilor de lămpi rămase în acest scop, deoarece designul lor, de regulă, nu este conceput pentru a rezista la sarcini mari. 6. Proiectarea elementelor în contact direct cu bornele lămpii trebuie realizată astfel încât să se asigure contacte electrice și termice fiabile. 7. La operarea lămpilor generatoare, în special pentru lămpi puternice, trebuie amintit că modul în care tensiunea filamentului este aplicată lampii fără extragerea curentului este mai dificil pentru catod în comparație cu modul normal de funcționare. Prin urmare, în timpul pauzelor de funcționare a echipamentului de la 30 de minute la 2 ore, se recomandă reducerea tensiunii filamentului cu % din valoarea nominală. Pentru pauze mai lungi de funcționare, lampa generatorului trebuie pusă în funcțiune treptat, adică. rulează un ciclu de pregătire. 8. Dacă este necesar să se utilizeze lămpi generatoare concepute pentru funcționare continuă în regim de impulsuri, se poate proceda de la următoarele considerații: în intervalul duratelor impulsurilor de la 0,1 μs la 1 ms, modul de funcționare electric al lămpilor trebuie recalculat. pe baza inadmisibilităţii depăşirii puterilor medii disipate de electrozi. Cu o durată a impulsului mai mare de 1 ms, recalcularea poate fi efectuată doar ținând cont de încălzirea termică în timpul trecerii pulsului. Nu este permisă o creștere a tensiunilor constante pe electrozii lămpilor generatoare destinate funcționării în regim continuu, în raport cu funcționarea valorilor în cazul utilizării lor în modul cu modulație grilă de impulsuri. 9. La utilizarea lămpilor cu generator de impulsuri și modulatoare, este strict interzisă folosirea acestora în moduri de impulsuri care depășesc cele specificate în manual ca fiind limitative, de exemplu, reducerea ciclului de lucru sau creșterea duratei impulsului la curentul anodic maxim.
RU9AJ „HF și VHF” 5 2001 Amplificator de putere pe lămpile GU-46 Printre undele scurte, pentodul de sticlă GU-46 câștigă din ce în ce mai multă popularitate, pe care RU9AJ a construit un amplificator puternic pentru toți amatorii
Fundamentele circuitelor BAZELE INGINERIEI CIRCUITURILOR...1 1. PREVEDERI DE BAZĂ...1 2. AMPLIFICAREA SEMNALELOR SLABE...6 3. AMPLIFICAREA SEMNALELOR PUTERI...14 4. BAZELE INGINERIEI MICROCIRCUITURILOR A AMPLIFICATOARELOR... 18 1. Prevederi de bază
Cursul 8 Subiectul 8 Amplificatoare speciale Amplificatoare DC Amplificatoarele DC (DCA) sau amplificatoarele de semnal care se schimbă lent se numesc amplificatoare care sunt capabile să amplifice
SURSE DE ALIMENTARE IPS-1000-220/110V-10A IPS-1500-220/110V-15A IPS-1000-220/220V-5A IPS-1500-220/220V-7A DC(AC) / DC-10010-2V2 -10A (IPS-1000-220/110V-10A(DC/AC)/DC) DC(AC) / DC-1500-220/110V-15A (IPS-1500-220/110V-15A(DC/AC)/ DC)
3.1 Informaţii generale 3 Monobloc MB01
SURSE DE ALIMENTARE STABILIZATE IPS-1000-220/24V-25A IPS-1200-220/24V-35A IPS-1500-220/24V-50A IPS-950-220/48V-12A IPS-1200-2205/A IPS-1200-2205/A 1500-220/48V-30A IPS-950-220/60V-12A IPS-1200-220/60V-25A
SURSE DE ALIMENTARE STABILIZATE IPS-300-220/110V-4A-1U-D IPS-300-220/110V-4A-1U-E IPS 300-220/110V-4A-1U-DC(AC)/DC IPS 300-220 /110V-4A-1U-DC(AC)/DC-E IPS-300-220/220V-2A-1U-D IPS-300-220/220V-2A-1U-E
Lucrări de laborator 6 Studiul plăcii oscilatoare locale a unui receptor profesional Scopul lucrării: 1. Să se familiarizeze cu schema schematică și soluția de proiectare a plăcii oscilatorului local. 2. Eliminați principalele caracteristici
Pagina 1 din 8 6P3S (tetrod fascicul de ieșire) Dimensiunile principale ale tubului 6P3S. Date generale Beam tetrode 6ПЗС este proiectat pentru amplificarea puterii de joasă frecvență. Aplicat la ieșire într-o singură cursă și în doi timpi
SURSA DE ALIMENTARE STABILIZATĂ IPS-500-220V/24V-15A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/48V-10A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/60V-8A -D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/110V-4А-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/220V-2A-D (AC(DC)/DC)
Tema 7: Amplificatoare speciale 1.1 Amplificatoare de putere (etape de ieșire) Etapele de amplificare de putere sunt de obicei etaje de ieșire (terminale) la care este conectată o sarcină externă și sunt destinate
SURSE DE ALIMENTARE STABILIZATE IPS-300-220/24V-10A IPS-300-220/48V-5A IPS-300-220/60V-5A DC/DC-220/24V-10A (IPS-300-220/24V-10A ( DC/AC)/DC)) DC/DC-220/48V-5A (IPS-300-220/48V-5A (DC/AC)/DC)) DC/DC-220/60V-5A
Fundamentele de funcționare a electronicii convertoare Redresoare și invertoare RECTIFICATORE PE DIODE
SURSA DE ALIMENTARE STABILIZATĂ IPS-500-220V/220V-2A-D IPS-500-220V/110V-4A-D IPS-500-220V/60V-8A-D IPS-500-220V/48V-10A-D IPS-500 -220V/24V-15A-D AC(DC)/DC manual de instrucțiuni CUPRINS 1.
AMPLIFICATOR DE PUTERE ÎN BANDA LARTĂ CU PROTECȚIE LA SUPRAÎNCĂRCARE Alexander Titov (Schemotekhnika, 2005, 8, p. 52-55) Adresa de domiciliu: 634050, Rusia, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. Tel. 51-65-05, E-mail: [email protected]
4. Rânduri lungi 4.1. Propagarea semnalului de-a lungul unei linii lungi Când se transmit semnale pulsate pe o linie cu două fire, este adesea necesar să se țină cont de viteza finită de propagare a semnalului de-a lungul liniei.
95 Curs 0 REGULATORI DE TENSIUNE DE PULS Plan. Introducere. Regulatoare de comutație descendente 3. Regulatoare de comutație superioare 4. Regulatoare de comutație inversoare 5. Pierderi și eficiență ale regulatoarelor de comutare
SURSE DE ALIMENTARE STABILIZATE IPS-1000-220/24V-25A-2U IPS-1200-220/24V-35A-2U IPS-1500-220/24V-50A-2U IPS-2000-220/24V-70A-2U IPS-70A-2U -220/48V-12A-2U IPS-1200-220/48V-25A-2U IPS-1500-220/48V-30A-2U
Module de control tiristoare ILT, ILT Circuitele convertoare tiristoare necesită controlul unui semnal puternic izolat de circuitul de control. Module ILT și ILT cu ieșire de tranzistor de înaltă tensiune
GOST 22765-89 Transformatoare de putere de joasă frecvență, impulsuri și filtru redresoare. Metode de măsurare a parametrilor electrici Valabil de la 01.07.90 la 01.07.95*
ALIMENTAREA STABILIZATĂ A UNUI AMPLIFICATOR TUB Evgeny Karpov Articolul ia în considerare o variantă a implementării unui stabilizator simplu multicanal, care face posibilă eliminarea completă a influenței rețelei asupra funcționării.
Invenția se referă la inginerie electrică și este destinată implementării unor convertoare de tensiune rezonante de înaltă frecvență cu tranzistori reglabili puternice, ieftine și eficiente pentru diverse aplicații,
UDC 621.373.52 A. A. TITOV, V. P. PUSHKAREV și B. I. AVDOCHENKO UN MODUL PUTERNIC GENERATOR DE MICROUNDE PULSAT Un modul generator de microunde bazat pe o diodă Gunn de tip 3A762A cu o putere a impulsului de ieșire de cel puțin
CASCADĂ STABILIZATĂ SINGURĂ CURSĂ PE O TRIODĂ DE VID Partea 2 Evgeny Karpov Circuitul de mai jos este un exemplu practic de implementare a unei etape ESE de ieșire puternice. 50V Figura 1 Implementare
Cursul numărul 10 Circuite convertitoare Nikitin N.P. Clasificarea circuitelor După tipul de oscilator local: cu un oscilator local separat și combinat După tipul de dispozitiv pe care rulează mixerul: tranzistor și diodă
REGULATOR DE TENSIUNE RENAP-1D Descriere tehnică și instrucțiuni de utilizare 2 1. INTRODUCERE Această descriere tehnică și instrucțiuni de utilizare se aplică regulatoarelor de curent alternativ
SURSE DE ALIMENTARE STABILIZATE IPS-1000-220/110V-10A-2U IPS-1500-220/110V-15A-2U IPS-2000-220/110V-20A-2U IPS-1000-220/220V-5A150V-5A -220/220V-7A-2U IPS-2000-220/220V-10A-2U DC(AC) / DC-1000-220/110V-10A-2U
Alte componente ale sistemului de alimentare MIK-EN 300-S4D28-8 Sarcină electronică controlată de PC Tensiune de intrare măsurată, V până la 350 V Număr de canale de sarcină 11 Număr de canale cu 3 nivele de sarcină
Un ghid practic pentru utilizarea izolatoarelor de potențial ai tranzistoarelor logice din seria ILT XX ca drivere de tiristoare izolante Au fost dezvoltate noi dispozitive: „izolatori de potențial logic
58 A. A. Titov
Măsurarea parametrilor circuitelor magnetice prin metoda rezonanței. Metoda de măsurare rezonantă poate fi recomandată pentru utilizare în laboratorul de acasă împreună cu metoda voltmetrului ampermetru. Se distinge
Circuite Controlul amplitudinii semnalelor puternice armonice și impuls Dispozitive pentru limitarea, reglarea și modularea amplitudinii semnalelor electrice sunt utilizate în multe inginerie radio
5 Curs 2 INVERTOARE Plan. Introducere 2. Invertor push-pull 3. Invertor punte 4. Metode de generare a tensiunii sinusoidale 5. Invertoare trifazate 6. Concluzii. Introducere Dispozitive invertoare,
6N8S triodă dublă cu catozi separați Dimensiunile principale ale lămpii 6N8S. Date generale Trioda 6N8S este proiectată pentru a amplifica tensiunea de joasă frecvență. Este utilizat în etapele preliminare de amplificare scăzută
SURSA DE ALIMENTARE STABILIZATĂ IPS-1000-220/24V-25A-2U (DC(AC) / DC-1000-220/24V-25A-2U) -1200-220/24V-35A-2U) IPS-1500-220/24V -50A-2U (DC(AC) / DC -1500-220/24V-50A-2U)
DS_en.qxd.0.0:9 Pagina EU/A CARACTERISTICI Ieșire push-pull cu o pauză între impulsuri Intrare de comutare a frecvenței Carcasă compactă Număr minim de atașamente Consum redus de energie Posibilitate
CARACTERISTICI EU/A w Ieșire push-pull cu pauză între impulsuri w Intrare de comutare a frecvenței w Carcasă compactă w Accesorii minime w Consum redus de energie w Aplicabil
MODULATOARE DE AMPLITUDINE DE SEMNAL CU O PUTERE DE 10...100 W ÎN GAMA DE 10...450 MHz (Elektrosvyaz. 2007. 12. P. 46 48) Alexander Titov Educațional, 50, ap. 17. Tel. (382-2) 55-98-17, E-mail:
Driver de control tiristor ILT Circuitele convertoare tiristoare necesită control izolat. Izolatoarele de potențial logic de tip ILT, împreună cu un distribuitor de diode, permit o simplă
REGULATOR AUTOMAT DE TENSIUNE SE350 MANUAL DE INSTRUCȚIUNI (DESCRIERE DETALIATĂ, INSTALARE ȘI AJUSTARE) INTRODUCERE SE350 este un regulator de tensiune controlat în fază de semiundă de tip tiristor. El
K548UN1 Preamplificator dublu multifuncțional. Această specificație tehnică are doar scop informativ și nu înlocuiește o copie reală a specificațiilor tehnice.
Curs 6 Tema Etape de amplificare pe tranzistoare bipolare 1.1 Amplificatoare de putere. Aplicarea unei polarizări la intrarea elementului activ Poziția punctului inițial de funcționare este determinată de polaritatea și valoarea tensiunii
Controler PWM seria 1114IM cu feedback de curent și tensiune Scop Chips-urile 1114EU7/IM, 1114EU8/IM, 1114EU9/IM, 1114EU10/IM sunt circuite de controler PWM cu feedback de curent
STC SIT CENTRUL ŞTIINŢIFIC ŞI TEHNIC PENTRU INGINERIE DE CIRCUIT ŞI TEHNOLOGII INTEGRATE. RUSIA, BRyanSK CONTROLERE PWM CU CONTROL CURENT K1033EU15xx K1033EU16xx
0. Măsurătorile semnalelor de impuls. Necesitatea de a măsura parametrii semnalelor de impuls apare atunci când este necesar să se obțină o evaluare vizuală a semnalului sub formă de oscilograme sau citiri ale instrumentelor de măsurare,
Generatoare Dintre dispozitivele generatoare, ar trebui să se facă distincția între generatoarele de oscilații sinusoidale (armonice) și generatoarele de oscilații dreptunghiulare sau semnale dreptunghiulare (generatoare de impulsuri).
Curs 5 Tema 5 Feedback în amplificatoare Feedback () este transferul unei părți din energia semnalului amplificat de la circuitul de ieșire al amplificatorului la intrare. Figura 4 prezintă schema bloc a amplificatorului
Universitatea de Stat din Mordovia numită după Institutul de Fizică și Chimie N.P. Ogarev Departamentul de Inginerie Radio Bardin V.M. DISPOZITIVE RADIO-TRANSMITătoare AMPLIFICATOARE DE PUTERE ȘI CASCADE TERMINALE ALE TRANSMITĂTOARELOR RADIO. Saransk,
109 Curs CIRCUITE CU DIODE ŞI APLICAREA LOR Plan 1. Analiza circuitelor cu diode Surse secundare de alimentare. 3. Redresoare. 4. Filtre de netezire. 5. Stabilizatori de tensiune. 6. Concluzii. 1. Analiză
GENERATOR DE TENSIUNE DE PULS CONFORM SCHEMA MARX Informații generale În prezent, tensiunea de impuls ridicată este folosită pentru a crea câmpuri electrice puternice; primirea electrică pulsată
AMPLIFICATOR DE PUTERE Oleg Stukach TPU, 30 Lenin Avenue, Tomsk, 634050, Rusia E-mail: [email protected] Amplificator de putere O caracteristică caracteristică a amplificatoarelor de putere este valoarea absolută ridicată a ieșirii
1 od 5 Sursă de alimentare puternică fără transformator
AMPLIFICATOR DE PUTERE DIN GAMA 10...1050 MHz Alexander Titov Adresa de domiciliu: 634050, Rusia, Tomsk, Lenin Ave., 46, ap. 28. Tel. (382-2) 51-65-05, E-mail: [email protected](Schemotekhnika. 2006. 1.
Modurile de funcționare ale TG și GG Generator se referă la acele moduri în care acesta poate funcționa pentru o perioadă lungă de timp. Acestea includ moduri de operare ale mașinilor cu sarcini diferite de la minim
UDC 621.375.026 MODULATOR OPTIC AMPLIFICATOR DE PUTERE А.А. Titov (Instrumente și tehnică experimentală. 2002. 5. P. 88 90) Este descris un amplificator de putere în care, pentru însumarea puterii amplificatoarelor de canal
Releu de semnalizare impuls RIS-E3M
Curs 11 Tema: Circuite integrate analogice (Continuare). 1) Amplificatoare operaționale. 2) Parametrii OS. 3) circuite OU. Amplificatoare operaționale Amplificatoarele operaționale (op-amps) sunt numite amplificatoare
3. FEEDBACK-uri ÎN CĂILE DE AMPLIFICARE
UD 621.375.026 AMPLIFICATOR DE PUTERE PENTRU 425-435 MHz CU PROTECTIE LA SUPRANCARCINA А.А. Titov Principalele caracteristici ale amplificatorului de putere: nivel maxim de putere de iesire 30 W; lățime de bandă 425-435 MHz;
CULEGERE DE LUCRĂRI ȘTIINȚIFICE A NSTU. - 2005. - 1. - 1-6 Danilov, K.S. LUKYANOV, E.A. MOISEEV În prezent, o largă
O soluție constructivă pentru dezvoltarea unui releu cu stare solidă de curent continuu Vishnyakov A., Burmel A., grupul 31-KE, FGBOU VPO "Universitatea de Stat-UNPK" Releele cu stare solidă sunt utilizate în sistemele de control industrial
DRIVER PE ȘAPTE CANALE PENTRU CONTROL IGBT DRI71-10-12-1OM1K-1
AMPLIFICATOR DE BANDA 430-442 MHz CU PUTERE 58 W CU PROTECTIE LA SUPRACARCARINA Alexander Titov, Sergey Sobolev (Radioamator. 2006. 8. P. 44 48) 28. Tel. (382-2)
84 Cursul 9 REGULATORI DE TENSIUNE Plan 1. Introducere 2. Stabilizatori parametrici 3. Stabilizatori de compensare 4. Stabilizatori integrali de tensiune 5. Concluzii 1. Introducere Pentru operarea electronicelor
