Buna ziua! Scopul principal al calculului hidraulic în faza de proiectare este de a determina diametrele conductelor pe baza debitelor specificate de lichid de răcire și a căderilor de presiune disponibile în rețea sau în secțiuni individuale ale rețelei de încălzire. În timpul funcționării rețelelor, trebuie să se rezolve problema inversă - să se determine debitul de lichid de răcire în secțiuni ale rețelei sau presiunea în puncte individuale când se schimbă condițiile hidraulice. Fără calcule hidraulice, este imposibil să se construiască un grafic piezometric al unei rețele de încălzire. Acest calcul este necesar și pentru selectarea schemei de conectare pentru sistemul intern de alimentare cu căldură direct la consumator și pentru selectarea rețelei și a pompelor de completare.
După cum se știe, pierderile hidraulice în rețea constau din două componente: pierderi hidraulice liniare prin frecare și pierderi de presiune în rezistențe locale. Prin rezistențe locale înțelegem supape, spire, compensatoare etc.
Adică ∆P = ∆Pl + ∆Ploc,
Pierderile liniare prin frecare sunt determinate din formula:
unde λ este coeficientul de frecare hidraulică; l – lungimea conductei, m; d – diametrul interior al conductei, m; ρ – densitatea lichidului de răcire, kg/m³; w² — viteza de deplasare a lichidului de răcire, m/s.
În această formulă, coeficientul de frecare hidraulică este determinat de formula lui A.D. Altshul:
unde Re este numărul Reynolds, ke/d este rugozitatea echivalentă a țevii. Acestea sunt valori de referință. Pierderile în rezistențele locale sunt determinate de formula:
unde ξ este coeficientul total de rezistență locală. Acesta trebuie calculat manual folosind tabele cu valorile coeficienților de rezistență locali. În calculul atașat articolului în format Excel am adăugat un tabel cu coeficienți locali de rezistență.
Pentru a efectua un calcul hidraulic, veți avea nevoie cu siguranță de o diagramă a rețelei de încălzire, ceva de genul acesta:
De fapt, schema, desigur, ar trebui să fie mai extinsă și mai detaliată. Am dat această diagramă doar ca exemplu. Din diagrama rețelei de încălzire avem nevoie de următoarele date: lungimea conductei l, debitul G și diametrul conductei d.
Cum se efectuează calcule hidraulice? Întreaga rețea de încălzire care trebuie calculată este împărțită în așa-numitele secțiuni de proiectare. O secțiune de proiectare este o secțiune a rețelei în care debitul nu se modifică. În primul rând, calculele hidraulice sunt efectuate secțiune cu secțiune în direcția liniei principale, care conectează sursa de căldură cu cel mai îndepărtat consumator de căldură. Apoi se calculează direcțiile și ramurile secundare ale rețelei de încălzire. Calculul meu hidraulic al secțiunii rețelei de încălzire poate fi descărcat aici:
Acesta este, desigur, calculul unei singure ramuri a rețelei de încălzire (calculul hidraulic al unei rețele de încălzire pe distanțe lungi este o sarcină destul de intensivă în muncă), dar este suficient să înțelegem ce este calculul hidraulic și chiar și pentru un persoană neinstruită să înceapă calculul hidraulic.
Voi fi bucuros să primesc comentarii la articol.
Traseul rețelei de încălzire
Pe planul unei zone rezidențiale, trasați traseul rețelei de încălzire de la sursa de alimentare cu căldură la fiecare bloc. Se recomandă utilizarea unei diagrame de rețea de încălzire radială. La rutare, ar trebui să depuneți eforturi pentru a obține cea mai scurtă lungime a rețelei și încărcarea în două sensuri a autostrăzilor. Pentru fiecare trimestru ar trebui furnizată câte o intrare și numai în anumite trimestre mari ar trebui permise două intrări. Este recomandabil să conectați blocuri opuse la un moment dat.
În zonele urbane, instalarea rețelelor de încălzire în funcție de condițiile arhitecturale ar trebui efectuată folosind canale subterane. În zonele din afara orașului, studentul poate alege, la discreția sa, să așeze rețeaua de încălzire în subteran sau deasupra solului pe suporturi joase.
Sarcina calculului hidraulic este de a determina diametrele conductelor și pierderile de presiune din acestea.
Debitul calculat al apei din rețea pentru a determina diametrele conductelor din rețelele de încălzire a apei trebuie determinat separat pentru încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă, urmat de însumarea acestor costuri.
Debitul estimat al apei din rețea, kg/h, pentru a determina diametrele conductelor din rețelele de încălzire a apei cu reglare de înaltă calitate a furnizării de căldură ar trebui determinat separat pentru încălzire, ventilație și alimentare cu apă caldă folosind formulele:
a) pentru încălzire
b) pentru ventilare
; (2.41)
c) pentru alimentarea cu apă caldă în sisteme de încălzire deschise:
medie orară
; (2.42)
maxim
; (2.43)
d) pentru alimentarea cu apă caldă în sisteme de încălzire închise:
medie orară, cu un circuit paralel pentru conectarea boilerelor
; (2.44)
maxim, cu racordare paralelă a boilerelor
; (2.45)
medie orară, cu scheme de racordare a boilerului în două trepte
; (2.46)
maxim, cu scheme de racordare boiler în două trepte
; (2.47)
În formulele (2.40 - 2.47) fluxurile de căldură calculate sunt date în W,
capacitate termică Cu se consideră a fi 4,198 kJ/(kg °C).
Consumul total estimat de apă din rețea, kg/h, în rețelele de încălzire cu două conducte în sisteme de alimentare cu căldură deschise și închise cu reglare de înaltă calitate a alimentării cu căldură trebuie determinat prin formula
Coeficient k 3, ținând cont de ponderea consumului mediu orar de apă pentru alimentarea cu apă caldă la reglarea în funcție de sarcina de încălzire, ar trebui luată conform tabelului 4. La reglarea în funcție de sarcina combinată de încălzire și alimentare cu apă caldă, coeficientul k 3 este considerat egal cu zero.
Tabelul 4 – Valorile coeficientului k 3
Pentru a efectua un calcul hidraulic, se întocmește o diagramă de proiectare a rețelei, care arată sursa de alimentare cu căldură, traseul rețelei de încălzire și centralele termice sau camerele nod ale blocurilor conectate la aceasta. Traseul este împărțit în secțiuni calculate, indicând pe fiecare numărul, lungimea și debitul de lichid de răcire.
Fig.3. Schema de proiectare a unei rețele de încălzire (exemplu).
Consumul de apă din rețea între zonele rezidențiale este distribuit proporțional cu sarcina termică (sau suprafața acestora).
Pentru a reduce calculele similare, este permisă efectuarea unui calcul hidraulic al direcției principale (de la sursă până la cel mai îndepărtat bloc) și a unei ramuri a traseului.
Pentru calcule preliminare se pot lua pierderi de presiune specifice (R Λ) pentru tronsoane ale traseului principal de până la 80 Pa/m, pentru tronsoane ale traseului de ramificație până la 300 Pa/m.
Calculul începe de la secțiunea cap, adică. de la sursă până la prima ramură. Pe baza debitului de lichid de răcire calculat în zonă și a pierderilor de presiune specifice acceptate anterior folosind nomograma pentru calcule hidraulice, în conformitate cu Anexa 5 la acest manual, precum și folosind tabele și nomograme, se constată diametrul conductei. Conform tabelelor 3.4 și 3.7 „Țevi de oțel”, selectați un diametru standard de țeavă apropiat de cel obținut anterior din nomogramă. Pentru o conductă standard, sunt specificate pierderea de presiune și debitul de lichid de răcire specific. Pentru zona luată în considerare, este elaborată o diagramă de instalare, care indică conducte, fitinguri, suporturi fixe, compensatoare, unghiuri de rotație și tranziții. Sunt identificate tipurile de rezistențe locale și se calculează lungimea echivalentă a secțiunii. Calculele sunt rezumate în tabelul 5.
Tabel 5 – Calcul hidraulic al rețelei de încălzire a apei
Conductele rețelei de încălzire din diagramă sunt prezentate ca două linii paralele și sunt desemnate T1 și T2. Conducta de alimentare T1 este în mod necesar situată la dreapta de-a lungul fluxului de lichid de răcire de la sursă. Toate punctele de ramificație sunt fixate cu suporturi fixe și sunt desemnate UT - unități de conducte. Pe ramurile rețelei de încălzire sunt instalate robinete de închidere - robinete din oțel, pentru întreținerea cărora sunt prevăzute camere termice [Anexa 16 la acest manual].
Schema de proiectare a rețelei de încălzire de la sursa de căldură (CHP) la punctele de termoficare (RTS) este prezentată în Fig. 2.5. Pentru a compensa deformațiile de temperatură, folosim compensatoare de cutie de presa. Să considerăm că pierderea de presiune specifică de-a lungul liniei principale este de 30−80 Pa/m.
Orez. 2.5. Schema de proiectare a rețelei principale de încălzire
Să efectuăm calculul pentru conducta de alimentare. Să luăm ca linie principală cea mai lungă și mai aglomerată ramură a rețelei de încălzire de la centrala termică (secțiunile 1, 2, 3, 4, 9). Conform tabelelor de calcul hidraulic date în literatura de specialitate, precum și în anexă. 6, pe baza debitelor cunoscute de lichid de răcire, concentrându-se pe pierderile de presiune specifice Rîn intervalul de la 30 la 80 Pa/m, vom determina diametrele conductei pentru secțiunile 1, 2, 3, 4, 9 d n xS, mm, pierderea de presiune specifică reală R, Pa/m și viteza apei V, Domnișoară.
Folosind diametrele cunoscute în secțiuni ale autostrăzii principale, determinăm suma coeficienților locali de rezistență Sx și lungimile lor echivalente L e. Deci, în secțiunea 1 există o supapă de cap (x = 0,5), o întoarcere (x = 0,3), un T pentru trecere la împărțirea debitului (x = 1,0); numarul de compensatoare de presa (x = 0,3) de pe sectiune va fi determinat in functie de lungimea sectiunii Lși distanța maximă admisă între suporturi fixe l. Conform Anexei 7 pt D y = 500 mm această distanță este de 140 de metri. Prin urmare, în secțiunea 1 cu o lungime de 2000 m, ar trebui să fie prevăzute cincisprezece rosturi de dilatare a glandei. Suma coeficienților de rezistență locali din această secțiune va fi:
L n = L + L uh = .
Apoi determinăm pierderea de presiune D P pe site-ul 1:
D P=R×L n = .
În mod similar, vom efectua un calcul hidraulic al secțiunilor 2, 3 și 4 ale autostrăzii principale (vezi Tabelele 2.6, 2.7).
În continuare, trecem la calculul ramurilor. Pe baza principiului legăturii pierderilor de presiune D P de la punctul de divizare a fluxului până la punctele finale (RTP) pentru diferite ramuri ale sistemului trebuie să fie egale între ele. Prin urmare, atunci când se calculează hidraulic ramuri, este necesar să se depună eforturi pentru a îndeplini următoarele condiții:
∆P 5 = ∆P 6 ;∆P 6 = ∆P 2+ 7; D P 7 = D P 3+8;D P 8 = D P 4+9;D P 9 = D P 10 .
Pe baza acestor conditii vom gasi pierderile de presiune specifice aproximative pentru ramuri. Deci, pentru ramura 7 obținem:
.
Coeficientul a, care ia în considerare ponderea pierderilor de presiune datorate rezistenței locale, se determină conform Tabelului 6.2 din Anexa 6:
Pa/m.
Concentrându-se pe R= 142 Pa/m, determinăm diametrul conductei și pierderea specifică de presiune folosind tabele de calcul hidraulic R, viteza V, pierderea de presiune D R la secțiunea 7. În mod similar, vom efectua calculul ramurilor 5, 6, 8 și 10, după ce au determinat anterior valorile aproximative pentru acestea R:
Tabelul 2.6
Calculul lungimilor echivalente ale rezistentelor locale.
Tabelul 2.7
Calcul hidraulic al conductelor principale
Să determinăm discrepanța pierderilor de presiune pe ramuri:
Deoarece discrepanța din secțiunile 5, 6 și 7 este mai mare de 10%, presiunea în exces pe ramuri trebuie stinsă prin duze de lift, diafragme de accelerație și autoregulatoare de consum.
Transcriere
1. dio.naro d.ru Modul software: Calcul hidraulic al rețelelor de încălzire (Versiunea 5.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă (SNiP): Pierderi specifice de presiune: R 6,7 0 3 λ G Dр5 în m.apă coloană/ m G - consum de lichid de răcire (apă): G Q g, t/h; 000 Q consum de energie termică, Gcal/h; g - debit de lichid de răcire per Gcal: g, t/Gcal T Dр diametrul interior calculat al conductei; în densitatea apei (acceptat 958 kg/m3); ΔT este diferența de temperatură dintre lichidul de răcire din conductele de alimentare și retur. coeficient de frecare hidraulică; 0,5 K 68 λ 0, e Coeficient de frecare hidraulică: Dр Re К e rugozitate echivalentă a țevii (presupus 0,5 mm); Re - numărul Reynolds. V Dp Număr Reynolds: Re V viteza lichidului de răcire în conductă/s, Viteza lichidului de răcire: V 0,354 G/s Pierdere de presiune într-o conductă: H R L ex Dp în 000 L ex. lungime secțiune redusă: L aprox coeficient (aproximativ ia în considerare rezistența locală, Kpr. = 4,9). Condiții la limită de iterație: R Rma ; V Vma; Hcon. Hmin Hcon. cap disponibil la sfârșitul secțiunii..
2 Modul software: Calculul extinderii unui compensator de burduf (Versiunea 5.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă (IYANSH TU): Distanța maximă dintre suporturile fixe ale unei secțiuni de rețea de încălzire cu compensatoare axiale de burduf se determină prin formula: nλ Lma 0,9 α Tma Tmon .min n număr de blocuri în compensator (n=,); λ amplitudine (±) a cursei axiale a unui bloc compensator; α coeficient de dilatare liniară a materialului (pentru St0 α=, 0-5 C -); T ma temperatura maximă de funcționare a conductei, C; Temperatura minimă a conductei Tmon.min la instalarea compensatorului (acceptat -8C); factor de siguranță 0,9 (marja de siguranță 0%). Valoarea de întindere a compensatorului de burduf înainte de instalare este determinată de formula: Δ L α L Tma Tmon.min Tmon. T temperatura maximă de funcționare a conductei, C; ma T mon. temperatura conductei la instalarea compensatorului (variază de la 8 la 30C); L lungimea secțiunii (L<=L ma). 5 силф. Усилие от одного трубопровода на неподвижную опору: F P 0 c P ma максимальное давление в трубопроводе, атм.; λ амплитуда (±) осевого хода одного блока (одного сильфона)м; с жёсткость одного блока (одного сильфона), Н/мм. Усилие от одного трубопровода на противоположную неподвижную опору: F тр. суммарная сила трения в подвижных опорах, кг. Fтр. μ P z, кг ma эф. λ, кг 0 силф. эф. эффективная площадь сильфона; F F Fтр., кг коэффициент трения в подвижных опорах (принят 0,3); P z вес трубопровода длиной L.
3 Modul software: Calculul setărilor compensatorului de pornire (Versiunea 9.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă (SP): Distanța maximă dintre suporturile fixe (reale sau imaginare) ale secțiunii rețelei de încălzire cu pornire. compensatoare (instalare fără conducte) se determină prin formula: σadd . Art.tr. Lma 0,8 σ adaugă. efort maxim admisibil în conductă (σ admisibil =50 N/mm); Art.tr. zona secțiunii transversale a peretelui conductei; f tr. forța de frecare specifică a mantalei țevii pe sol, N/m. f tr. μ 0,5 sin ρ Z П D q, N/m rev. coeficientul de frecare al carcasei pe sol (adoptat 0,4); φ unghiul de repaus natural al solului (adoptat 30); ρ densitatea solului, N/m 3 ; Z adâncimea conductei (distanța de la suprafața pământului până la axa conductei); P numărul Pi (3,); D vol. diametrul exterior al carcasei conductei; q greutatea specifică a conductei, N/m. Cantitatea de compresie a compensatorului cu creșterea temperaturii conductei: L Δ L α L Tpr. Tmon. 4Est.tr. α coeficient de dilatare liniară a materialului (pentru St0 α=, 0-5 C -); temperatura de incalzire t ave (T av. Const 70 C); Temperatura conductei T în timpul instalării (variază de la 0 la 5C); L lungimea secțiunii (L<=L ma); мон. E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм). Δ ma T мон. Формула приближённого метода: L α L T Величина сжатия компенсатора перед установкой на трубопровод: P λ L
4 Modul software: Dispunerea covorașelor (compensator în formă de „L”) (Versiunea 5.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă (SP): Distanța maximă dintre un suport fix (real sau imaginar) și „ Compensator în formă de L pentru instalarea fără conducte a unei rețele de încălzire, este determinat de formula: add. Art.tr. Lma σ σ adaugă. efort maxim admisibil în conductă (pentru oțel 0 σ admisibil =50 N/mm); Art.tr. zona secțiunii transversale a peretelui conductei; f tr. forța de frecare specifică a mantalei țevii pe sol, N/m. 0,5 sin ρ Z П Dob. μ q, N/m coeficientul de frecare al carcasei pe sol (adoptat 0,4); φ unghiul de repaus natural al solului (adoptat 30); ρ densitatea solului, N/m 3 ; Z adâncimea conductei (distanța de la suprafața pământului până la axa conductei); P numărul Pi (3,); D vol. diametrul exterior al carcasei conductei; q greutatea specifică a conductei, N/m. Mărimea expansiunii termice a conductei în timpul instalării fără canal: L Δ L α L Tma Tmon.min E st.p. α coeficient de dilatare liniară a materialului (pentru oțel 0 α=, 0-5 C -); L lungimea secțiunii (L<=L ma); T ma максимальная рабочая температура трубы (принимается по Т=30С); T мон.min минимальная температура трубы при монтаже (принята 0С); E модуль упругости материала (для стали 0 E= 0 5 Н/мм).
5. dio.naro d.ru Modul software:. Calculul parametrilor de sprijin (pozare supraterană) (Versiunea 8.) Versiune standard Opțiune pe suport de sprijin (fără adâncitură) Dispunerea verticală a țevilor Opțiune de calcul ca suport fix Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă:. Calculul rack Momentul necesar de rezistență al rackului: Wtotal. 00 M 0,9 σ suplimentar, cm3 M moment total care acționează asupra stâlpului de sprijin, kgm; σ adaugă. efort maxim admisibil în secțiunea transversală a structurii stâlpului de susținere, kg/cm; Moment total: M Fhor. H, kgm Fhor. forța orizontală totală care acționează la înălțimea H; H înălțimea suportului. Pentru suport mobil: Fhor. μ Pz, kg coeficient de frecare în suportul mobil; Pz sarcina verticala pe suport. Pz n L q, kg; n număr de conducte pe suport; L este lungimea conductei dintre suporturi; q greutatea specifică a conductei, kg/m. Calculul parametrilor de susținere (pozare supraterană) Foaie de table
6. Calculul dimensiunilor fundației suportului pentru comprimarea solului Condiția de stabilitate a suportului: σgr. σ calculat, kg/cm σ gr. stres admisibil în sol (rezistența solului), kg/cm; σ calc. stres în sol creat de fundația de sprijin: P M M y σ calc. Σ, kg/cm W W Σ P sarcină de greutate totală (de-a lungul axei Z): ΣP P z H 0 ρbet., kg suprafață a tălpii de sprijin: a b ; a și b - dimensiunile fundației de sprijin; H înălțimea fundației de susținere; 0 ρ pariu. densitatea betonului, kg/m3; Momentul M care acționează asupra suportului din planul XZ, kgm; Momentul meu care acţionează asupra suportului din planul YZ, kgm; Momentul W de rezistență al tălpii de sprijin în planul XZ 3; W y momentul de rezistență al tălpii de sprijin în planul YZ 3. (încărcări axiale de-a lungul axei X, laterale de-a lungul axei Y, verticală de-a lungul axei Z) W M ab ba 3 Wy 6 6 F H H M F H H y 3, kgm; 0 y y 0, kgm F forță asupra suportului care acționează la înălțimea H de-a lungul axei X, kg; Forța F y asupra suportului care acționează la înălțimea H de-a lungul axei Y, kg; H înălțimea suportului; H 0 - înălțimea fundației de susținere. 3. Verificați calculul dimensiunilor fundației suportului pentru răsturnare Condiția de stabilitate: M M și y My M, kgm M moment din greutatea totală care acționează în planul XZ, kgm; y M moment din greutatea totală care acționează în planul YZ, kgm. M Σ P a, kgm M y Σ P b, kgm Σ P sarcina totală de greutate (de-a lungul axei Z); dimensiunile a și b ale fundației de sprijin. Calculul parametrilor de susținere (pozare supraterană) Foaie de table
7 Modul software: Calculul diametrului armăturii de lucru a unui suport de panou (Versiunea 6.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă: arm. 4 Diametrul de proiectare al fitingurilor de lucru: d m Π braț. aria secțiunii transversale a unei tije; P este numărul Pi (3,). Aria secțiunii transversale a unei tije: braț. Braţ. total m braț. total suprafața totală necesară a secțiunii transversale a tuturor tijelor de lucru; n număr de tije de lucru. Braţ. Mma 00 total m σ adaugă. δ M ma moment maxim care acționează asupra scutului de sprijin, kgm; σ adaugă. efort maxim admisibil in tija de lucru, kg/cm; δ δ 0, ecran δ grosime ecran. scut n
8 Modul software: Calculul diametrului dispozitivului de drenaj (Versiunea 8.) Algoritmul modulului software se bazează pe metodologia existentă (SNiP): Diametrul fitingului pentru drenarea apei dintr-o secțiune secționată a conductei, care are o pantă într-o direcție, este determinată de formula: L d dpr. m n 4 ipr. d ex. diametru redus i panta redusa j d jl j k dpr. L j i jl j k ipr. L k număr de secțiuni; n coeficient în funcție de timpul de coborâre; m coeficient de consum al vanei (pentru vane m=0,0). Diametrul armăturii dispozitivului de drenaj care deservește două ramuri (dreapta și stânga) este determinat de formula: d total. av. leu d d d diametrul racordului drept; d leu diametrul fitingului pentru ramura stângă.
03-glava_fin 09.17.03 9:50 AM Page 19 3 3. Design 3.1. Principii de bază pentru proiectarea rețelelor de încălzire fără conducte cu izolație din spumă poliuretanică produsă de MosFlowline JSC Pre-izolat
Fundamente teoretice 6.0. Alungirea axială 6.1. Lungimea admisă a secțiunii drepte 6.2. Pretensionare termică 6.3. Alungirea axială 6.1. După cum se știe, atunci când temperatura se schimbă, toate materialele
Lecție (ore) Calculul grosimii optime de izolație a unei rețele de încălzire Scopul calculului termic al rețelei este de a determina grosimea izolației termice și scăderea de temperatură într-o anumită secțiune a traseului. Grosimea izolației termice
Calculul conductelor verticale cu rosturi de dilatație cu burduf 1. Determinarea schemei de proiectare Calculul oricărei structuri începe cu selectarea schemei de proiectare. A) Când se calculează o conductă verticală cu burduf
Fundamentele de proiectare 7.0. Determinarea diametrelor conductelor de lucru 7.1. Pierderi de căldură 7.2. Compoziția conductei de încălzire 7.3. Conducte drepte 7.3.1. Coturi, ramuri 7.3.2. Determinarea diametrului conductelor de lucru 7.1.
34 Aplicarea suporturilor de ghidare pe conducte cu rosturi de dilatatie axiale cu burduf E.V. Kuzin, director al ATEKS-ENGINEERING LLC, Irkutsk; V.V. Logunov, director general adjunct, V.L. Polyakov,
Cursul 5 5. CALCUL HIDRAULIC ȘI MODURI DE FUNCȚIONARE ALE REȚELELOR DE încălzire 5.. Sarcini principale La proiectarea rețelelor de încălzire, sarcina principală a calculului hidraulic este de a determina diametrele conductelor conform date
Soluții pentru proiectarea suporturilor fixe în timpul expansiunii termice a conductelor.
MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AL FEDERATIEI RUSĂ Instituție de învățământ de stat de învățământ profesional superior UNIVERSITATEA CIVILĂ DE STAT ROSTOV Aprobat de
Parteneriat non-profit „Aprovizionarea cu căldură rusă” Standard organizațional NP „RT” STO NP „RT” 70264433-4-4-2009 CERINȚE DE CALITATE PENTRU PROIECTAREA REȚELLOR DE ÎNCĂLZIRE ÎN IZOLAȚIA PUF Document sistem de calitate
Societate cu răspundere limitată „Bautechnology” P R O C H O S T N O S C A C T U T al sistemului de fațadă cu perete cortină cu un spațiu de aer ALT-FASAD-11 pentru un complex rezidențial situat la adresa: Moskovskaya
Calculul unui perete exterior monolit de subsol trebuie introdus calculat în aceste puncte, trebuie verificată îndeplinirea condițiilor Date inițiale 1 Coeficienți 1.1 Factorul de siguranță la sarcină (pentru beton armat
Denumirea organizației Calculul rezistenței și stabilității carcasei rezervorului sub acțiunea sarcinilor de sprijin Numele proiectului Cod: Completat de: Sergeev V.S. 1. Calculul rezistenței. Calculul rezistenței și stabilității
535 - Fundație separată pentru un stâlp din beton armat 1 2 Programul este destinat proiectării unei fundații separate pentru un stâlp din beton armat în conformitate cu SP 52-101-03 sau SNiP 2.03.01-84* sau
OBIECTUL RAPORTULUI: SECȚIUNEA: Stație de pompare a apelor uzate ETAPA: Documentație detaliată CLIENT: CONTRACTOR: Alexey Vladimirovich Kozlov 201_ /Kozlov A.V./ Cuprins Nota explicativă 2 Anexa 1.
Energoresurs-Invest Corporation Orientări temporare pentru utilizarea rosturilor de dilatație cu burduf axial produse de Energoresurs-Invest Corporation pentru rețelele de încălzire Recomandări pentru proiectare și instalare
48 Anexa 1 Tabelul P 1.1. Caracteristicile dinamice ale conductelor de apă și gaz din oțel conform GOST 36-75* pentru pomparea sistemelor de încălzire a apei la viteza apei de 1 m/s Diametrul conductei, mm Diametrul nominal
Metoda de calcul se bazează pe datele date în SNiP 2.01.07-85 și SNiP 2.03.06-85. Datele obținute în urma calculelor trebuie verificate și aprobate de un specialist în calcul
MINISTERUL EDUCAȚIEI AL REPUBLICII BELARUS Universitatea Națională Tehnică din Belarus Departamentul de Aprovizionare cu căldură și gaz și ventilație V. M. Kopko D. B. Muslina PROIECTAREA REȚELELOR DE CĂLDURĂ CU FLEXIBIL
Rosturi de dilatație axiale burduf anfo din oțel inoxidabil Descriere și domeniul de aplicare pentru sistemele de încălzire a clădirilor cu mai multe etaje. Rosturile de dilatare axiale constau dintr-un burduf (cilindru ondulat) realizat
Sarcina 1. Determinați viteza curgerii apei în conductă. Consumul de apă este de 90 m 3 /oră. Diametrul conductei 0,01 m. Debitul de apă în conductă este egal cu: w=(4 Q) / (π d) = ((4 90) / (3.14)
BAK Calcul rezistență Inv. ticălos În schimb. Inv. Inv. dublare. Perv. apl. Cuprins 1 Date inițiale pentru calcul...4 1.1 Parametrii de proiectare...4 1.2 Tensiuni admisibile...4 1.3 Presiunea și temperatura
516 - Fundație de piloți cu grilaj în bandă 1 2 Programul este destinat proiectării unei fundații de piloți cu grilaj în bandă în conformitate cu SP 50-102-2003 sau SNiP 2.02.03-85. Prevăzut
536 Domeniul fundații coloane pentru stâlpi din beton armat 1 2 Programul este destinat proiectării unui domeniu de fundații coloane pentru stâlpi din beton armat în conformitate cu SP 52-101-03 sau SNiP 2.03.01-84*
Calculator secțiune rețea de căldură. Calculatorul secțiunii rețelei de încălzire este conceput pentru a efectua un exemplu de testare de calcul al pierderilor de lichid de răcire și de căldură dintr-o secțiune de rețea de încălzire cu caracteristici arbitrare.
Calculul unui schimbător de căldură cu carcasă și tuburi Informații generale Schimbătoarele de căldură cu carcasă și tuburi sunt cele mai utilizate pe scară largă în producția de alimente. Acest lucru se explică prin următoarele avantaje: compactitate, scăzută
STANDARDUL DE STAT AL UNIUNII URSS NAVE ȘI DISPOZITIVE. NORME ȘI METODE DE CALCUL PENTRU ECHIPAMENTE DE TIP COLANĂ GOST 2475781 (ST SEV 164579) COMITETUL DE STAT URSS PRIVIND STANDARDE STATUL Moscova
Instalarea unui sistem intern de alimentare cu apă Țevile din polimer și metal-polimer sunt mai convenabile de instalat decât cele din metal. Sunt mai ușoare (greutatea este cu un ordin de mărime mai mică decât cele din metal) și sunt mai ușor de îndoit și îndoit.
Un exemplu de calcule ale pierderilor de presiune hidraulice la unitățile de instalare a debitmetrelor de la compania „Vzlet” (Calculele se efectuează pe baza documentului „Metodologie pentru calculul hidraulic al tranzițiilor confuzor-difuzor.
2006 WWW.TEPLOV.RU 1 Criterii de calitate pentru izolarea termică. 1. Conectare strânsă și uniformă a elementelor de acoperire cu flanșa. Legătura prin flanșă asigură rezistența spațială a protecției
Schimba col. doc. Semnătura Data 1.1 Date generale Lista desenelor Denumirea a 1 Date generale (pe 8 foi) 2 Planul casei 3 Armarea plăcii de fundație. Armatura A-500S. Placa 300 mm. 4 Întărire
Calcule. Calcule statice. Metoda de calcul se bazează pe datele date în SNiP 2.01.07-85 și SNiP 2.03.06-85. Datele obținute în urma calculelor trebuie verificate și aprobate
Teste de control. Hidraulica (opțiunea A) ATENȚIE! La efectuarea calculelor se recomandă să se ia accelerația gravitației g = 10 m/s 2, iar densitatea lichidului = 1000 kg/m 3. 1. Cu ce presiune este egală
Un exemplu de calcule ale pierderilor de presiune hidraulice la unitățile de instalare a debitmetrelor de la compania „Vzlet” (Calculele se efectuează pe baza documentului „Metodologie pentru calculul hidraulic al tranzițiilor confuzor-difuzor.
11 CALCULUL ELEMENTELOR COMPRESE 11.1 Informații generale Elementele comprimate includ: coloane; coarde superioare de ferme, încărcate la noduri, bretele ascendente și stâlpi de zăbrele; elemente de coajă; elemente de fundație;
Cursul 5 Scop: studierea pierderilor prin frecare de-a lungul lungimii și a pierderilor datorate rezistenței locale. Obiective: clasifica pierderile si da o metoda de calcul. Rezultatul dorit: Elevii ar trebui să cunoască: caracteristici
12.1.1 Informații generale/sistem multistrat/tehnologie de pozare...12 / 1-2 12.1.2 Prezentare generală a avantajelor și dezavantajelor...12 / 3 12.1.3 Lungimea de pozare admisă Lmax a unei singure țevi pentru instalarea tradițională... 12
Calcul de verificare a unei fundații în bandă existentă pe o fundație pe piloți (posibilitatea de adăugare a unui etaj 3) conform stărilor limită grupei I ÎN SECȚIUNEA 21-21 Caracteristici principale ale solurilor: Standard
Calculul rezistenței la torsiune 1. Când o tijă de secțiune transversală circulară este torsiune, starea de efort a materialului în toate punctele, cu excepția punctelor de pe axa tijei, RĂSPUNS: 1) liniară (uniaxială).
Cursul 12 Proiectarea fundațiilor pe baza stărilor limită Până în 1962, fundațiile erau proiectate pe baza sarcinilor admisibile, iar apoi treceau la proiectarea pe baza stărilor limită. Acum la calculul temeiurilor
Ministerul Educației și Științei al Federației Ruse Bugetul federal de stat Instituția de învățământ de învățământ superior „UNIVERSITATEA DE STAT PETROZAVODSK” (PetrSU) Fizico-tehnic
CUPRINS 1 PARAMETRI DE PROIECTARE 4 PROIECTAREA ȘI CALCULUL PĂRȚII SUPERIOARE A COLONEI 5 1 Dispunerea 5 Verificarea stabilității în planul de îndoire 8 3 Verificarea stabilității din planul de îndoire 8 3 CONSTRUCȚIE
Tehnologia Hilti REBAR rezolvă problemele. Exemple. Exemple de sarcini HILTI REBAR 1 Sarcina 1 Având în vedere: Placă de fundație, ieșirile de armătură de sub stâlp s-au deplasat, este necesară restabilirea ieșirilor la proiectare
Kuzmichev Sergey Dmitrievich 2 CUPRINS 10 Elemente ale teoriei elasticității și hidrodinamicii. 1. Deformari. legea lui Hooke. 2. Modulul lui Young. Raportul lui Poisson. Module de compresie integrală și unilaterale
1. Carcasă cilindrică 1 1.1. Date inițiale Material: 09G2S Int. diametru, D: 800 mm Grosimea peretelui, s: 6 mm Adăugare pentru a compensa coroziunea și eroziunea, c 1: 2 mm Adaos pentru a compensa negativ
SUPORTURI PENTRU EDITURĂ APARATURĂ COLONĂ TSTU UDC 66.01.001. BBK L11-5-04ya73-5 K65 Aprobat de Consiliul Editorial și de Publicare al Referentului Universității Profesor asociat al Departamentului de Operații Tehnice și Tehnice E.V. Khabarova S osta
MINISTERUL EDUCAȚIEI ȘI ȘTIINȚEI AGENȚIA FEDERALĂ PENTRU ÎNVĂȚĂMÂNT FEDERAȚIA RUSĂ ACADEMIA DE STAT DE ARHITECTURA ȘI CONSTRUCȚII TYUMEN DEPARTAMENTUL „MECANICA STRUCTURALĂ” SECȚIA „REZISTENTĂ”
Calculul rezistenței fundației Vzam.inv. Inv. dublare. Semnat și data Dezvoltat Lit. ov Prov. 2 8 T.control. N.cont. Aprobat Nijni Novgorod, 2008 Calculul rezistenței fundației Cuprins 1 Date inițiale 3 2 Calcul
U-Tubes Heat Exchanger-Russian Final Report GOST R 52857/52630 Rev.02 Uri Katanov Pressure Vessel Engineer, FEA and CFD Analyst M.Sc.-MEng P.Eng Canada 1 CUPRINS Date inițiale pentru calcul..3 Rezumat
12 iunie 2017 Procesul combinat de convecție și conducție se numește transfer de căldură convectiv. Convecția naturală este cauzată de diferența de greutate specifică a unui mediu încălzit neuniform și se realizează
TEMA 1. CALCULUL HIDRAULIC AL SISTEMULUI DE ÎNCĂLZIRE A APEI 1.1. Metode de calcul hidraulic al conductelor sistemelor de încălzire a apei La calcularea conductelor sistemelor de încălzire a apei, diverse
1. Cuprins 1. Introducere... 4 2. Informații generale și stabilirea problemelor... 5 3. Probleme ale studiilor computaționale... 8 4. Încărcări și impacturi. Prevederi de bază de proiectare... 9 4.1. Tipuri de sarcini asupra structurii
Agenția Federală pentru Educație Instituție de învățământ de stat de învățământ profesional superior Vladimir Universitatea de Stat Departamentul de Rezistență a Materialelor METODOLOGIC
570 Perete de palplanșe 1 2 Programul este destinat proiectării și calculului unui perete de palplanșe prins liber sau înglobat în pământ cu posibilitatea instalării ancorelor. Ca încărcături, cu excepția
Hidraulica 63 3.18. PIERDERI DE PRESIUNE ÎN REZISTENTA LOCALĂ După cum sa indicat deja, pe lângă pierderile de presiune pe lungimea fluxului, pot apărea și așa-numitele pierderi de presiune locale. Motivul pentru acesta din urmă, de exemplu,
Olimpiada Republicană. clasa a IX-a. Brest. 004. Condiții de problemă. Tur teoretic. Sarcina 1. „Macara de camion” O macara de camion cu greutatea M = 15 t cu dimensiunile caroseriei = 3,0 m 6,0 m are un telescopic retractabil ușor
Raport 5855-1707-8333-0815 Calculul rezistenței și stabilității unei tije de oțel conform SNiP II-3-81* Acest document se bazează pe un raport privind calculul unui element metalic efectuat de administratorul utilizatorului
AGENȚIA FEDERALĂ DE ÎNVĂȚĂMÂNT Instituție de învățământ de stat de învățământ profesional superior „UNIVERSITATEA POLITEHNICĂ DE CERCETARE NAȚIONALĂ TOMSK” APROBAT de director
Instrucțiuni pentru proiectarea pereților de sprijin din blocurile LammiMuuri CUPRINS 1. PROIECTAREA ȘI PROPRIETĂȚILE BLOCURILOR „LAMMIMUURI” PENTRU ZIDĂRII PEREȚILOR DE SUPPORT. APLICAȚIE 3. TIPURI DE PEREȚI 4. CALCULE 4.1. Proprietățile materialelor
2 INSTALARE ȘI LUCRĂRI SPECIALE ÎN CONSTRUCȚII 3 „08 Știința producției MÌÌ ı ı ÔappleÓËÎÂÈ E.L. AIRUMYAN, Candidat la Științe Tehnice (CJSC „TSNIIPSK”)
SRL „Ciac” Calcul de verificare a fundațiilor unui turn cu o înălțime de H = 95 m, pentru amplasarea echipamentului de antenă Director general Inginer șef al proiectului, Sankt Petersburg 2016 Cuprins 1. Date inițiale..
GOST ISO 7904-2-2001 Lagare de alunecare. Convenții. Partea 2. Cerere Organismul de adoptare: Gosstandart al Rusiei Data introducerii 07/01/2002 1 DEZVOLTAT de Comitetul Tehnic Interstatal pentru
Teste privind rezistența materialelor pentru studenții la distanță Alcătuit de: S.G.Sidorin Rezistența materialelor. Teste pentru elevi prin corespondență: Metoda. instrucțiuni / S.G. Sidorin,
10.1. Calcul de verificare a bazei și fundațiilor peretelui de-a lungul axei „B” (gropa 4) Încărcările au fost colectate folosind programul Scud 11.5. Următoarele sarcini acționează asupra fundației la nivelul muchiei acesteia: NX(NY)=
CURTEA 8 5. Proiectarea și calculul elementelor DC din mai multe materiale CURTEA 8 Calculul elementelor din lemn stratificat cu placaj și elemente din lemn armat trebuie efectuat conform metodei date
KN 901-11-2T Opțiunea 1 Opțiunea 2 Opțiunea 3 Opțiunea 4 Opțiunea 5 Opțiunea 6 Opțiunea 7 Opțiunea 8 Opțiunea 9 Opțiunea 10. Opțiunea 11 Opțiunea 12 Opțiunea 13 Opțiunea 14 Opțiunea 15 Opțiunea 16 Opțiunea 17 Opțiunea 18
Passat 1.08 NTP Truboprovod LLC Universitatea Tehnică de Stat din Omsk PRODUCEREA ZEOLITUL Uscator cu pulverizare NOTĂ DE CALCUL ȘI EXPLICATIVE și data Reciproc. inv. Inv. dublare. și datează Omsk 2012
RECOMANDĂRI PENTRU PROIECTAREA PILOȘILOR FORați KRINNER ÎN ZONE SEISMICE 2.1 La proiectarea fundațiilor piloților în zone seismice, pe lângă cerințele SNiP RK 5.01-03-2002 „Fundații piloți”,
Studiu de fezabilitate Efectuarea calculelor termice și hidraulice cu înlocuirea pompei pe baza rezultatelor acestora. CONŢINUT. 1. Date inițiale. 2. Calculul economiilor anuale de energie 3. Calculul economic
Metode de modelare și calculare a fundațiilor de piloți în biroul SCAD Viktor Sergeevich Mihailov Șeful centrului de asistență tehnică din Novosibirsk Biroul SCAD Andrey Vladimirovich Teplykh Șeful Samara
Pentru a efectua calcule hidraulice ale conductelor care transportă orice purtător de energie, trebuie determinate și specificate în prealabil următoarele:
- schema sistemului de conducte indicând materialele din care sunt realizate; starea suprafeței lor interioare (rugozitate echivalentă);
- valorile maxime de presiune și temperatură ale purtătorului de energie pe care le pot rezista fără distrugere;
- localizarea sursei de energie și a fiecărui consumator;
- lungimile geometrice ale fiecărei secțiuni de conductă, precum și numărul și tipurile de rezistențe locale instalate pe secțiune;
- nevoile estimate (maxime) ale fiecărui consumator pentru transportatorul de energie transportat;
- parametrii lichidului de răcire solicitați de fiecare consumator;
- materiale tabelare sau grafice pentru a determina dependența proprietăților fizice ale lichidului de răcire (densitate, vâscozitate etc.) de modificările parametrilor acestuia la deplasarea prin conductă.
Sarcina calculelor hidraulice include:
- determinarea diametrelor tuturor secțiunilor conductei care asigură livrarea către fiecare consumator a cantității estimate necesare de lichid de răcire (purtător de energie);
- determinarea pierderilor de presiune ale purtătorului de energie la trecerea prin secțiunea corespunzătoare a sistemului de conducte.
- determinarea presiunii purtătorului de energie în fiecare secțiune a conductei care se calculează.
Scăderea presiunii Δр у, Pa sau presiunea Δh у = Δр у /ρg, m, a unui purtător de energie atunci când se deplasează printr-o secțiune a unei conducte care transportă un purtător de energie sub formă de comprimabil (abur) sau incompresibil (apă). ) lichidul este cauzat de consumul de energie pentru a depăși forțele de frecare dintre straturile de lichid și pereții conductei (așa-numita cădere de presiune liniară Δр с.л. sau presiunea Δh с.л.) și consumul de energie pentru formarea de vortex atunci când fluxul trece prin elementele secțiunii conductei, determinând o modificare a direcției și vitezei acesteia (așa-numita cădere de presiune Δр с.л. sau presiunea Δh nivelul mării în rezistențele locale situate pe secțiunea de conductă). Valorile presiunii totale și ale pierderilor de sarcină în zonă se obțin prin însumare
Δр у = Δр у.л + Δр у.м sau Δh у = Δh у.л + Δh у.м.
Căderea liniară de presiune -
Δр у.л = R l ×l у, Pa,
si presiunea -
Δh y.l = i l y, m,
unde l y este lungimea secțiunii conductei, m; R l – căderea de presiune specifică pe un metru de lungime a secțiunii, Pa/m; i – panta hidraulica, i.e. pierderea de presiune pe metru de lungime a conductei (valoare adimensională).
Căderea de presiune liniară specifică R l, Pa/m, precum și panta hidraulică i, sunt determinate de ecuația Darcy–Weisbach:
unde λ este coeficientul de frecare hidraulică; θ – viteza vehiculului de energie mediată pe secțiunea transversală a conductei, m/s; ρ – densitatea purtătorului de energie, kg/m3; d in – diametrul interior al conductei, m; G – debitul masic al purtătorului de energie, kg/s; g – accelerația în cădere liberă, m/s 2 .
Din (3.76) și (3.77) urmează formulele pentru calcularea diametrului interior al țevilor
precum și dependențe pentru calcularea debitului masic G, kg/s:
Valoarea coeficientului de frecare hidraulică l depinde de regimul de curgere (caracterizat prin valoarea numărului Reynolds - Re) și de starea suprafeței interioare a peretelui conductei (care se caracterizează prin raportul dintre dimensiunea proeminențelor). a rugozității peretelui D echivalent cu diametrul interior al țevii). Datele privind valorile rugozității absolute echivalente D ale țevilor din diverse materiale sunt prezentate în Tabelul 3.8. Pentru a calcula l în calculele hidraulice ale conductelor rețelei de încălzire, este recomandabil să folosiți formulele prezentate în Tabelul 3.9.
Pierderea de presiune sau de înălțime atunci când debitul trece printr-o rezistență locală plasată pe conductă este determinată de expresiile
Tabelul 3.12.
Valorile coeficienților de rezistență locali elemente de rețea de încălzire| Înțeles [] | Caracteristicile rezistenței locale | Înțeles [] | |
| Îndoituri Îndoit neted la un unghi de 90° la: R d in = 1 R d in = 3 R d in = 4 R d in > 4 Îndoit cu pliuri la un unghi de 90° la: R d / d in = 3 R gn/d in = 4 Sudate la un unghi de 90°: cusătură simplă, cusătură dublă, trei cusături, cusătură simplă sudată la un unghi: 60° 40° 30° | 1,0 0,5 0,3 0,1¸0,2 0,8 0,5 0,6 0,5 0,7 0,3 0,2 |
Teuri La împărțirea debitelor: pentru trecerea directă pentru o ramificație La unirea debitelor: pentru trecerea directă pentru contracurent Fitinguri: robinete cu gură supape normale prin supape cu un arbore oblic supape de reținere supape de reținere rotative separator de apă de ridicare compensator de nămol compensator de glande ondulat | 1,0
1,5
1,2¸1,8 3,0 0,5* 4¸8 6,5¸7 8¸12 4¸10 0,2¸0,3 2,5 |
| *Coeficientul de rezistență al unei supape normale atunci când este parțial închisă este determinat de expresia ζ=((1,17-n)/[(0,67-0,57n)n-1) 2, unde n = fracția de deschidere a supapei. Deschis: n = 1, ζ= 0,5; închis: n = 0, ζ= ∞; deschis 50%: n = 0,5, ζ = 6,2; 10% deschis: n = 0,1. ζ= 270. |
|||
Dependențele de mai sus și datele tabelare sunt aplicabile pentru calculele hidraulice ale sistemelor de conducte cu o varietate de purtători de energie. Mai jos schițăm metodologia de calcul hidraulic folosind exemplul unei rețele închise de încălzire a apei cu două conducte ramificate (Fig. 3.17, a), formată din 4 consumatori și 7 secțiuni ale rețelei de încălzire într-un proiect cu două conducte.
La proiectarea unei rețele de încălzire, diametrele conductelor de alimentare și retur la fiecare secțiune trebuie să fie aceleași și concepute pentru a transmite debitul maxim estimat de apă din rețea G di, kg/s către fiecare i-al-lea consumator.
Cu o reglare de înaltă calitate a alimentării cu căldură atât în sistemele de alimentare cu căldură deschise, cât și în cele închise, debitul G di, kg/s:
G v.r.i – debitul de apă calculat pentru sistemul de ventilație al i-lea consumator:
- în sisteme închise de alimentare cu căldură cu conexiune paralelă a încălzitoarelor de apă
Valoarea coeficientului k z, care ia în considerare ponderea consumului mediu de apă pentru alimentarea cu apă caldă care trece printr-o secțiune a rețelei de încălzire, în calcularea diametrului conductei sale pentru această secțiune ar trebui luată:
a) cu reglare de înaltă calitate a furnizării de căldură în funcție de sarcina de încălzire:
- în sisteme deschise cu un debit de căldură de până la 100 MW - k z = 0,8 și cu un debit de căldură de 100 MW sau mai mult - k z = 1,0
- în sisteme închise cu un debit de căldură de până la 100 MW - k z = 1,2 și cu un debit de căldură de 100 MW sau mai mult - k z = 1,0;
b) cu reglare de înaltă calitate a furnizării de căldură în funcție de sarcina combinată de încălzire și alimentare cu apă caldă - k h = 0.
Cantitatea estimată de abur necesară de al i-lea consumator pentru a furniza sarcina procesului Q t.p.i, kW:
| G t.r.i =Q t.r.i /; | (3.92) |
unde x este proporția condensatului retur.
Valorile lui τ 1or, τ 2or, τ 2vr, τ " 1 , τ " 2g, t g, t x, t pr, t s sunt date în secțiune. 2.
Folosind Fig. 3.17, determinați numărul și locația tuturor consumatorilor, lungimile tuturor secțiunilor, tipurile și cantitățile de rezistențe locale ale fiecărei secțiuni a rețelei.
Folosind expresiile (3.86)¸(3.91), se determină costurile estimate pentru toți consumatorii G d1, G d2, G d3, G d4. Folosind Tabelul 3.8, luați valoarea rugozității echivalente a țevilor de oțel D e = 0,0005 m.
Deoarece un lichid incompresibil (apa de rețea) se deplasează prin rețea, a cărui valoare a temperaturii nu se schimbă de fapt atunci când apa se mișcă de-a lungul lungimii conductei, iar determinarea diametrelor rețelei de încălzire se realizează într-un mod în care temperatura apei rețelei este τ 1 "°C, apoi se ia valoarea pentru toate secțiunile densitatea apei ρ = 975 kg/m 3, iar valoarea vâscozității sale cinematice ν = 0,416 × 10 -8 m 2 /s.
Având în vedere că viteza de mișcare a apei în conducte se încadrează în intervalul 0,5-3,5 m/s, iar diametrele conductelor utilizate în rețelele de încălzire se situează în intervalul 0,1-1,4 m, atunci calculele simple arată că în rețelele termice în condiții de proiectare în orice secțiune Re > 568d v/Δ e.
Prin urmare, formulele (3.76)¸(3.81) sunt transformate în forme care sunt mai convenabile pentru calcule:
Procedura de calcul hidraulic al rețelelor de apă ramificate cu două conducte
Calculul autostrăzii principale
1. Deoarece diametrele conductelor de alimentare și retur din fiecare secțiune sunt aceleași, se determină doar diametrele conductei de alimentare. 2. Selectați ca autostradă principală o secvență de secțiuni de la sursa de energie până la cel mai îndepărtat consumator. În fig. 3.17 acesta este consumatorul 1 și secțiunile l 1 +l 5 + l 6. 3. Pentru toate tronsoanele liniei principale se acceptă valoarea numerică a căderii de presiune liniare specifice R l.e (din considerente tehnice și economice). , Pa/m. 4. Cu ajutorul (3,94) se determină diametrul d in1, m, al ultimului tronson al autostrăzii l 1. Folosind datele din Tabelul 2.35, rotunjiți valoarea rezultată la cel mai apropiat diametru standard d in.1.st, m 5. Folosind (3.93), valoarea căderii de presiune liniară reală din secțiunea 1 este clarificată atunci când curge. printr-un diametru de dimensiune standard R l.1 .d. Dacă sistemul este închis, atunci conducta de retur va avea același diametru, debit, valori R l1d și Δр l1 = R l1 ×l 1. 6. Folosind diagrama din Fig. 3.17 și datele din tabel. 3.12, determinați pierderea de rezistență locală pe conducta de alimentare a secțiunii 1 Δр m1п conform formulei (3.82) (o supapă ζ к = 6; o supapă ζ с = 0,5; un compensator de glandă ζ ск = 0,2; un T care distribuie la trecerea ζ tr = 1 o capcană de noroi ζ gr = 7) și cota lor a 1 =Δр m1п /Δр l1. 7. Calculați pierderea totală de presiune în secțiunea 1 Δр 1d =R l1d l 1 (1+a 1). 8. Secțiunile rămase ale autostrăzii principale sunt calculate în mod similar.
Fig.3.17. Diagramele rețelei de încălzire ramificatea – apă cu două conducte; b – abur cu o singură conductă; 1–4 – consumatori de căldură; – supapă; – supapă normală; – compensator; P – aceeași formă de U flexibilă; eu– pompa de retea; II– pompa de machiaj; III– încălzitor de apă; IV– regulator de machiaj; V– cazan de abur
Calcul de ramură
1. Din diagrama din fig. 3.17 este evident că pierderile totale de presiune în secțiunea ramificației 2 coincid cu pierderile totale în secțiunea conductei principale 1, care este situată după punctele de racordare a ramificației. De aici, deoarece R l2 =Δр 2 /l 1 (1+a 2), atunci ele sunt date de valoarea a 2 și înlocuind Δр 1д =Δр 2, se determină R l2 =Δр 1д /l 2 (1+a 2 ) 2. Prin (3.94) determinați diametrul d in2 și rotunjiți-l spre cel mai apropiat diametru mai mare d in.2.st.b. Apoi, calculul se efectuează conform metodei de mai sus pentru calcularea secțiunii autostrăzii principale pentru a determina R p2o, Δр m2п, а 2, Δр 2д.
La calcularea rețelelor deschise de apă cu două conducte, se fac unele modificări la această metodologie:
1) Diametrele ambelor conducte de alimentare și retur ale unei secțiuni a unei rețele de apă deschise cu două conducte sunt selectate în funcție de un singur debit calculat
G di = √[(G o.p.i +G v.r.i) 2 +(G o.p.i +G g.r.i)G g.av.i _0.5G g.v.i ]
și rotunjite la aceleași valori standard d c.sg.i. Cu toate acestea, în condiții reale, fluxurile prin ele diferă prin valoarea G g.av.i. Prin urmare, începând de la punctul 6 al calculului liniei principale, apar diferențe din calculul unui sistem închis de alimentare cu căldură.
2) Clarificați conform (3.93) valoarea căderii de presiune liniare specifice din secțiunea 1 separat pentru alimentare
R1dn =13,62*10-6 (G o.p.1 +G v.r.1 +G g.av.1) 2/d v.st1 5,25; Δp l1 n =R l1d n *l1;
și linii de retur
Rl1d o =13,62*10 -6 (G o.p.1 +G v.r.1 +G g.av.1) 2/d v.st1 5,25; Δp l1 o =R l1d o *l 1 .
3) Luați în considerare separat suma coeficienților de rezistență locali pentru conducta de alimentare Σζ n
Și pentru conducta de retur Σζ o , precum și mărimea pierderilor de presiune în rezistențele lor locale:
Δp m.1.n =0,8106Σζ n (G o.p.1 +G v.r.1 +G g.sr.1) 2 /ρd v.st1 4; a 1n =Ap m.1.n /Ap l1 n;
Δp m.1.o =0,8106Σζ o (G o.p.1 +G v.r.1 +G g.sr.1) 2 /ρd v.st1 4 ; a 1o =Δp m.1.o /Δp l1 o .
4) Pierderea totală de presiune în zonă este calculată în total pe conductele de alimentare și retur
ΣΔp 1d =l 1; și așa mai departe în toate celelalte tronsoane ale autostrăzii principale.
Calculul ramurilor într-un sistem deschis de alimentare cu căldură
1. Setați cu valoarea a 2 și calculați căderea de presiune liniară specifică pe ramurile R l2 =ΣΔp 1d /2]l 2 (1+a 2)]. 2. Determinați aceleași diametre ale conductelor de alimentare și retur d b2 din secțiunea 2 conform G d2 și R l2 folosind (3.94) și rotunjiți fiecare dintre ele spre cel mai apropiat standard mai mare d b2.st. Desigur, d în 2.st.n =d în 2.st.o. 3. Deoarece debitele reale prin conductele de alimentare și retur ale secțiunii diferă, valorile căderii de presiune specifice din secțiunea 2 sunt calculate folosind (3.93) separat pentru conductele de alimentare și retur.
Atunci când se efectuează un calcul hidraulic al conductelor de abur ramificate, pe lângă datele inițiale necesare pentru calcularea rețelelor de încălzire a apei, trebuie specificați parametrii suplimentari ai aburului p i, MPa și t i, °C, care iese din sursa de căldură, precum și valorile p i și t i cerute de fiecare consumator.
Metoda de calcul hidraulic al conductelor de abur coincide cu metoda menționată mai sus de calcul hidraulic al conductei de alimentare a unui sistem închis de alimentare cu căldură și diferă de aceasta numai în următoarele puncte:
4. Direcția liniei principale este selectată către consumator pentru care este necesară cea mai mică cădere de presiune liniară specifică. În acest scop, în direcția fiecărui consumator, se calculează valoarea căderii de presiune liniare specifice R l =10 6 (p și -p i)/Σl i-i, Pa/m; unde Σl și-i este suma lungimilor secțiunilor de rețea prin care se furnizează abur la i-lea consumator de la sursa de căldură, m în direcția în care R li este cea mai mică dintre toate R li comparate a atribuit denumirea R l.ek. De exemplu, în diagrama conductei de abur din Fig. 3.17, l g.m =l 6 +l 7 +l 4 este luată ca principală. 5. Densitatea aburului la deplasarea printr-o conductă de abur se modifică semnificativ, iar pentru fiecare secțiune a conductei de abur trebuie calculată valoarea densității medii a aburului ρ avg.i kg/m 3. În acest scop, pentru fiecare secțiune a liniei principale se calculează preliminar presiunea medie de vapori p av.i pe lungimea acesteia. În raport cu diagrama conductei de abur cu o singură conductă prezentată în Fig. 3.17b, aceasta se face după cum urmează:
p av.6 =p şi -(R l.ek *0,5l 6)10-6; p av.7 =p şi -(Rl.ek *(l6 +0,5l7)10-6;
p av.4 =p şi -(R l.ek *(l 6 +l 7 +0.5l 4)10 -6 .
Apoi, pentru aceleași secțiuni, se calculează preliminar valoarea medie a temperaturii aburului în secțiune - t av.i , °C:
t av.6 =t av.i -δt m.n 0,5l 6; t av.7 =t av.i -δt m.n (l 6 +0,5l 7); t av.4 =t av.i -δt m.n (l6 +l7 +0,5l4);
Unde δt m.n este valoarea experimentală a scăderii de temperatură a aburului supraîncălzit atunci când se deplasează printr-o conductă de abur izolată termic. De obicei 5t m.n = 0,02°C/m.
Când aburul saturat se deplasează, temperatura sa t av.i s este determinată de presiune. Pe baza valorilor găsite ale p avg.i și t avg.i, se determină densitatea medie a aburului ρ avg.i, kg/m 3 .
6. Conform datelor din tabelul 3.8, luați valoarea rugozității echivalente a conductelor de abur D = 0,0002 m 7. După ce au făcut ajustări corespunzătoare la valorile lui D și ρ av.i în (3.93) - (. 3.95), calculul hidraulic al conductei de abur se efectuează conform metodei de calcul a rețelelor închise de încălzire a apei.
Metodologia de calcul hidraulic prezentată face posibilă determinarea diametrelor tuturor secțiunilor rețelelor de încălzire cu apă sau abur și căderea de presiune pe fiecare dintre ele, dar pentru rețelele de încălzire a apei nu va răspunde la întrebarea: care este adevărata valoare a presiunii lichidului de răcire care vor fi respectate în fiecare secțiune specifică a conductelor de alimentare și retur? Răspunsul poate fi obținut numai după construirea și analiza graficului piezometric al rețelei de încălzire.
Graficul piezometric este un grafic pe care sunt trasate lungimile secțiunilor liniilor principale principale și ale ramurilor rețelei de încălzire pe scara absciselor, iar pe axa ordonatelor sunt trasate următoarele: terenul de-a lungul căruia este așezată rețeaua de încălzire, înălțimile de clădirile conectate la rețeaua de încălzire, precum și mărimea presiunii lichidului de răcire în fiecare secțiune a conductelor de căldură de alimentare și retur.
Metodologia de realizare a unui grafic piezometric este prezentată în raport cu diagrama rețelei de încălzire prezentată în Fig. 3.17, a, iar graficul în sine este prezentat în Fig. 3.18.
Fig.3.18. Graficul piezometricLuând ca origine a coordonatelor axa ordonatelor (marca 0) nivelul de amplasare a sursei de alimentare cu căldură, iar axa absciselor (marcajul 0) punctul de ieșire din linia principală a rețelei de încălzire, se trasează în grafic lungimile secțiunilor principale. linia principală de-a lungul ei succesiv: l 6, l 5, l 1 și din punctele ramurilor corespunzătoare - lungimile lor l 2, l 7, l 3 și l 4. Se trasează o linie a terenului de-a lungul căreia se află fiecare secțiune, iar la capătul fiecărei ramuri și a autostrăzii principale se desemnează în mod corespunzător înălțimea reliefului: z 1, z 2, z 3, z 4, m de clădiri în metri, desemnate 1H, sunt detașate de marcajele de relief 2H, 3H, 4H, m.
Apoi încep să traseze graficul presiunii.
Intervalul adecvat de presiune în conductele de retur ale conductei principale și ramificațiile din acestea se determină din următoarele considerente:
- nivelul maxim de presiune (presiune) al lichidelor de răcire care se deplasează prin conductele de retur nu ar trebui să distrugă elementele sistemelor de consum conectate la acestea. Cu conectarea dependentă a sistemelor de încălzire, cel mai slab element sunt dispozitivele de încălzire, care pot rezista la o presiune de cel mult 60 m de coloană de apă. In consecinta, presiunea maxima in conductele de retur nu poate fi mai mare de 60 m;
- nivelul minim de presiune in conducta de retur cu schema de racord dependenta pentru sistemele de incalzire nu poate fi mai mic decat inaltimea geometrica a cladirii plus 5 m coloana de apa pentru a asigura circulatia lichidului de racire prin dispozitivele de incalzire ale etajului superior.
- Nivelul maxim de presiune în conductele de alimentare este limitat de rezistența conductelor utilizate. În practică, aceasta înseamnă 160 sau 250 m de coloană de apă;
- Nivelul minim de presiune (presiune) al lichidului de răcire din conducta de alimentare trebuie să asigure că acesta nu fierbe la cea mai mare temperatură τ 1.o.p. Valoarea maximă a temperaturilor utilizate este τ 1.o.p = 150°C, prin urmare presiunea în conducta de alimentare nu trebuie să fie mai mică de 55 m de coloană de apă.
Luând în considerare zonele selectate, selectați valoarea presiunii la capătul conductei de retur a conductei principale în punctul O max (sub limita superioară și peste limita inferioară). Din presiunea din punctul O min - h o,max, scădeți Δp 1d /ρg=Δh 1d și găsiți presiunea din conducta de retur în punctul a " - h a ". Conectându-le cu o linie dreaptă, obținem grafice de presiune în secțiunea l 1 ". Scăzând valoarea Δh 5 din presiunea în punctul a ", găsim presiunea în conducta de retur în punctul la " - h în " și , conectând a " și b ", obținem un grafic al presiunii la secțiunea l 5 ". Apoi, scăzând din presiunea din punctul b " Δh 7d, obținem presiunea în punctul c " și adăugând la presiunea din punctul b " Δh 7d, obținem presiunea în punctul d ". Continuând în mod similar, obținem o imagine completă a graficului presiunii în conductele de retur.
Într-un sistem de încălzire închis, graficul presiunii din linia de alimentare este o imagine în oglindă a graficului în sens invers, dar într-o zonă limitată de 160¸55 m de apă. Artă.
După cum se poate observa din Fig. 3.18, din cauza diferențelor de relief și a diferențelor de înălțime a clădirii, clădirile deservite nu pot fi întotdeauna conectate la rețea conform schemei standard și anume:
O). Pentru consumator, 1 presiune in conducta de retur (punctul O max) asigura circulatia apei prin etajele superioare si in acelasi timp nu distruge dispozitivele de incalzire. Totuși, diferența de presiune h n min și h o max este mai mică de 10 m și nu asigură funcționarea ascensoarelor. Prin urmare, conexiunea consumatorului 1 este dependentă, dar cu o pompă de amestec.
b). Pentru consumatorul 2, cota superioară a clădirii, împreună cu cota de relief z 2, este mai mare de 60 m, prin urmare, dacă circulația în rețeaua de încălzire este întreruptă, presiunea hidrostatică din această clădire poate distruge dispozitivele de la etajele inferioare. a clădirilor învecinate. Conectarea consumatorului 2 conform unui circuit independent va preveni posibila distrugere a dispozitivelor.
V). Pentru consumatorul 3, înălțimea clădirii și a marcajului geodezic z 3 este mai mică de 60 de metri, dar mai mare decât presiunea din conducta de retur la punctul de conectare. Pentru circulația normală prin etajele superioare ale clădirii, pe coloana de retur este instalată o supapă de presiune.
Consumatorul 4 are tot ce este prevăzut, iar clădirea este conectată după o schemă normală dependentă cu liftul.
Din construirea liniilor de presiune în liniile de alimentare și retur ale rețelei de încălzire, este ușor să se determine presiunile lichidului de răcire la intrarea în sursa de alimentare cu căldură - h c " și la ieșirea din aceasta - h c ", totuși, un anumit o parte a presiunii - Δh ist - este necesară pentru a depăși rezistența încălzitoarelor de apă III și a conductelor sursei interne. Prin urmare, pentru circulația lichidului de răcire, presiunea dezvoltată de pompa de rețea trebuie să fie
ΔH с.н =h с h с " +Δh sursă.
În cazul unei opriri planificate sau de urgență a circulației apei din rețea, nivelul de presiune în toate secțiunile rețelei de încălzire va fi egalizat. Pentru a evita golirea sistemelor de încălzire (dacă este foarte scăzută) sau distrugerea dispozitivelor de încălzire (dacă este prea mare), pe linia de derivație a pompei de rețea între vanele 1 și 2 instalate pe aceasta, prin reglarea gradului de deschidere a acestora , creați nivelul necesar de presiune statică - h st. Valoarea specificată a acestei presiuni este furnizată regulatorului de debit IV, care va asigura nivelul necesar de completare a rețelei de încălzire cu apă de la pompa de completare II pentru a menține constant h st. Când pompa de rețea I încetează să funcționeze, această presiune statică constantă va fi stabilită și menținută în întreaga rețea.
