Predstavljam vam pojačalo snage za HF primopredajnik koji koristi IRF510 tranzistore s efektom polja.
S ulaznom snagom od oko 1 W, izlaz je lako 100-150 W.
Odmah se ispričavam zbog kvalitete dijagrama.
Pojačalo je dvostepeno. Oba stupnja su napravljena na popularnim i jeftinim key mosfetima, što razlikuje ovu konstrukciju od mnogih drugih.Prvi stupanj je single-ended. Usklađivanje ulaza s izvorom signala od 50 Ohma postignuto je ne na najbolji, ali jednostavan način - korištenjem otpornika R4 od 51 Ohma na ulazu. Opterećenje kaskade je primarni namot međustupanjskog prilagodbenog transformatora. Kaskada je pokrivena krugom negativne povratne sprege za izjednačavanje frekvencijskog odziva. L1, koji je dio ovog kruga, smanjuje povratnu spregu u višim frekvencijama i time povećava pojačanje. Isti cilj se postiže instaliranjem C1 paralelno s otpornikom na izvoru tranzistora. Druga kaskada je push-pull. Kako bi se minimizirali harmonici, primjenjuje se zasebno pomicanje kaskadnih krakova. Svako rame također je prekriveno OOS lancem. Opterećenje kaskade je transformator Tr3, a usklađenje i prijelaz na nesimetrično opterećenje osigurava Tr2. Prednapon svakog stupnja i, sukladno tome, struja mirovanja postavljaju se zasebno pomoću otpornika za podrezivanje. Napon se ovim otpornicima dovodi preko PTT sklopke na tranzistoru T6. Prebacivanje na TX događa se kada je PTT točka kratko spojena na masu. Prednapon je stabiliziran na 5V integriranim stabilizatorom. Općenito, vrlo jednostavna shema s dobrim karakteristikama performansi.
Sada o detaljima. Svi tranzistori pojačala su IRF510. Mogu se koristiti i drugi, ali s njima možete očekivati povećanje opadanja pojačanja u frekvencijskom rasponu iznad 20 MHz, budući da su ulazni i prolazni kapaciteti IRF-510 tranzistora najniži od cijele linije ključnih mosfeta. Ako pronađete tranzistore MS-1307, možete računati na značajno poboljšanje performansi pojačala na višim frekvencijama. Ali su skupi... Induktivnost prigušnica Dr1 i Dr2 nije kritična - namotane su na prstenove od 1000NN ferita s žicom 0,8 u jednom sloju do punjenja. Svi kondenzatori su SMD. Kondenzatori C5, C6 i posebno C14, C15 moraju imati dovoljnu jalovu snagu. Ako je potrebno, možete koristiti nekoliko kondenzatora spojenih paralelno. Kako bi se osigurao kvalitetan rad pojačala, posebnu pozornost treba posvetiti izradi transformatora. Tr3 je namotan na feritni prsten 600NN vanjskog promjera 22 mm i sadrži 2 namota od po 7 zavoja. Namotan je u dvije žice koje su malo uvrnute. Žica - PEL-2 0,9.
Tr1 i Tr2 izrađeni su prema klasičnom dizajnu jednookretnog SHPT-a (poznatog kao "dvogled"). Tr1 je izrađen na 10 prstenova (2 stupca po 5) od ferita 1000NN promjera 12 mm. Namoti su izrađeni od debele MGTF žice. Prvi sadrži 5 zavoja, drugi - 2 zavoja. Dobri rezultati postižu se izradom namota od nekoliko paralelno spojenih žica manjeg presjeka. Tr2 je izrađen pomoću feritnih cijevi uzetih iz signalnih kabela monitora. Bakrene cijevi su čvrsto umetnute unutar svojih rupa, koje čine jedan zavoj - primarni namot. Unutra je namotan sekundarni namot koji sadrži 4 zavoja i izrađen je od MGTF žice. (7 žica paralelno). Ovaj sklop nema elemente za zaštitu izlaznog stupnja od visokog SWR-a, osim ugrađenih strukturnih dioda koje učinkovito štite tranzistore od "trenutačnih" prenapona na odvodima. Za zaštitu od SWR-a brine posebna jedinica, izgrađena na bazi SWR mjerača i smanjenja napona napajanja kada SWR poraste iznad određene granice. Ovaj dijagram je tema zasebnog članka. Otpornici R1-R4,R7-R9,R17,R10,R11 - tip MLT-1.R6 - MLT-2. R13,R12 - MLT-0,5. Ostali su SMD 0,25 W.
Zdravo! Predstavljam vam RA na IRF-IRL tranzistorima. Ponovio sam dijagram ispod. RA je sastavljen bez izmjena. Tranzistori nisu posebno odabrani. Probao sam tri četvorke: - IRF 510, IRF 540, IRLZ 24N. Samo sam eksperimentirao, odnosno zanimao me najbolja izlazna snaga na 21 i 28 MHz. Sve je radilo, ali ako je na niskim frekvencijskim rasponima snaga isporučena na 120-140 vata, tada je na 21 MHz pala na 80 vata, a na 28 MHz na 60 vata. Napajanje od 13,6 V više nije dolazilo, iako se ovi terenski radnici mogu napajati dva ili tri puta većim naponom kako bi oživjeli "tagove" i "desetke". Odlučio sam se za IRF 540. Ljepota ovog RA je što radi s vrlo malo snage; -3-5 vata. S QRP primopredajnikom, to je samo "bomba". Trošak je oko 100 grivna, a možda će čak i za nekoga biti besplatan. Ali sa snagom pumpanja, ZAPAMTITE UVIJEK!!! - ne više od 5 vata. Do "dvadeset", zajamčeno 100-120 vata, ali što je još potrebno? “Tag” i “deset” su možda nekome moćniji, ali ništa manje nego što ja tvrdim. DFT je zaseban dizajn, uzet iz dva ili možda tri druga RA tranzistora, koje sam odabrao na temelju dostupnih kapaciteta. Ne sjećam se koji raspon s kojim dizajnom, ali svi su 5. reda, podešeni IN, -OUT. 50\50 Ohm. Kako je to konstruktivno izvedeno, vidljivo je na fotografijama.
Pojačalo je sastavljeno pomoću push-pull kruga pomoću mosfeta T1 - T4. Dugi linijski transformator TR1 osigurava prijelaz s asimetričnog izvora pobude na simetrični ulaz push-pull kaskade.
Otpornici R7, R9 omogućuju vam usklađivanje ulazne impedancije kaskade s koaksijalnim vodom od 50 ohma u rasponu od 1,8-30 MHz.
Njihov nizak otpor daje pojačalu vrlo dobru otpornost na samopobudu. Za postavljanje početnog pomaka koristite lanac R14, R15, R20, R21.
Krug zener diode DZ1 i dioda D1, D2 štiti vrata tranzistora od visokih naponskih udara. Diode D4, D5 u seriji s otpornicima R11, R12 stvaraju malu automatsku pristranost.
Lanci povratne veze R18, R19. C20, C21 podešava frekvencijski odziv pojačala. Kondenzator C22 odabire se prema maksimalnoj amplitudi izlaznog signala na frekvencijama od 24-29 MHz.
Transformator TR1 izrađen je na dalekozoru Amidon BN-43-202, 2x10 zavoja emajlirane žice promjera 0,35 mm. blago uvijen, oko 2 uvijanja po cm.
Transformator TR2 izrađen je na dalekozoru Amidon BN-43-3312.Primarni namot je jedan zavoj kabelske pletenice unutar kojeg su namotana 3 zavoja MGTF 1 mm.
FB1, FB2, feritne kuglice amidon FB-43-101, koje se postavljaju izravno na stezaljke otpornika R7, R9. kao na dijagramu.
Prigušnica DR1 je bilo koji izvor napajanja iz računala, koji je na maloj feritnoj šipki, obično ima 8-15 zavoja žice od 1,5 - 2 mm. U mom slučaju korišteno je s 10 zavoja žice od 1,5 mm. Kada je izmjeren uređajem, pokazao je induktivitet od 4,7 μH.
Otpornik R14, R15, preporučljivo je koristiti višestruke.
Podešavanje pojačala za struju mirovanja je jednostavno, ali zahtijeva pažnju. Postavljamo otpornik R15 u srednji položaj, R14 na dno prema dijagramu, uključimo napajanje, spojimo PTT kontakt na minus tako da se ključ T5 otvori. a na stabilizator je došlo pet volti struje. Bez ugradnje transformatora TR2, spojimo ampermetar, s pozitivnom sondom na napajanje plus, a drugom (minus) sondom, naizmjenično, na jedan i drugi krak tranzistora. Okretanjem klizača otpornika R14 prema dijagramu prema gore podižemo struju mirovanja na 100 mA. Zatim pomoću otpornika R15 postižemo identična očitanja na obje ruke. I tako sve dok na svakom ramenu ne bude 220 Ma.
U ovom trenutku je podešavanje mirne struje završeno, otpornike možete popraviti lakom ili bojom kako ih slučajno ne biste srušili.
Linearno tranzistorsko HF pojačalo snage 50 W na tranzistorima s efektom polja IRF520 razlikuje se od većine poznatih, iako ne novih, već prilično rijetko korištenih tehničkih rješenja. Njegove dobre parametre i visoku kvalitetu signala potvrđuje velik broj pozitivnih recenzija dobivenih od dopisnika u provedenim QSO-ima
Izgled pojačala prikazan je na sl.
Njegov dijagram je na Sl.
Pojačani signal koji se dovodi na konektor XW1 dovodi se kroz prigušivač otpornika R1-R3 i transformatora T1 na vrata tranzistora s efektom polja VT1 i VT2. Korišteni sklop osigurava dobru simetriju signala na vratima. Pomoću otpornika za ugađanje R7 postavlja se konstantna pristranost na vrata tranzistora, osiguravajući mirnu struju u krugu njihovih odvoda (u nedostatku izmjeničnog napona na vratima) od oko 80 ... 100 mA. Ukupna struja mirovanja, koja se može izmjeriti spajanjem ampermetra na prekid žice za napajanje označen križićem na dijagramu, dvostruko je veća - 160...200 mA. Pri maksimalnoj izlaznoj snazi struja se ovdje povećava na približno 4 A.
Otporni prigušivač služi za bolje usklađivanje pojačala s izvorom signala i prigušivanje viška snage ovog signala. Vrijednosti otpornika R1-R3 prikazane na dijagramu su optimalne kada rade iz primopredajnika "Kajman" koji koristi autor QRP s izlaznom snagom od 2 W. U drugim slučajevima, ovi otpornici će se možda morati ponovno odabrati. Transformator T1 namotan je dvostruko presavijenom izoliranom bakrenom žicom promjera 0,55 mm na prstenastoj feritnoj magnetskoj jezgri FT-82-43. Njegovi namoti sadrže 11 zavoja.
Pojačalo koristi originalnu jedinicu za zbrajanje izlaznih signala krakova push-pull pojačala, sklopljenih na T2 transformatoru, koji ujedno služi i za usklađivanje pojačala s opterećenjem od 50 ohma. Razdjelni kondenzatori C6-C9 ne dopuštaju da istosmjerna komponenta odvodne struje tranzistora prođe u namote transformatora.
Time se njegov magnetski krug oslobađa od neželjenog magnetiziranja, što može rezultirati povećanim nelinearnim izobličenjem izlaznog signala, nedovoljnom snagom i povećanom razinom harmonika na izlazu. Dizajn i broj zavoja namota transformatora T2 isti su kao i T1. Ali njegova je magnetska jezgra zalijepljena zajedno od dva feritna prstena FT-114-43, a promjer žice za namotavanje je 1 mm.
Nemoguće je riješiti se izravne komponente struje koja teče u namotima prigušnica L1, L2, L4, L5. Opasnost od zasićenja je ovdje eliminirana na drugi način - upotrebom otvorenih šipki umjesto zatvorenih prstenastih magnetskih krugova. Prigušnice L1 i L2 imaju po 25 zavoja žice promjera 1 mm, namotanih na feritnu šipku promjera 8 mm, a prigušnice L4 i L5 imaju po 20 zavoja iste žice na šipki promjera 5 mm. . Autor, nažalost, ne navodi magnetsku propusnost feritnih šipki, samo kaže da bi trebala biti visoka.
Zavojnica L3 namotana je na prstenastu magnetsku jezgru T68-2 od karbonilnog željeza. Sadrži 19 zavoja žice promjera 0,9 mm.
Tiskana ploča pojačala prikazana je na sl.
Folija na poleđini u potpunosti je sačuvana. S nekoliko žičanih premosnika provučenih kroz posebno izbušene rupe, spaja se na zajednički tiskani vodič s prednje strane. Za kućišta tranzistora s efektom polja na ploči su napravljeni prozori, a sami tranzistori montirani su na hladnjake. Tranzistori moraju biti odabrani s rasponom parametara ne većim od 10%. Ako se to ne može učiniti, žičane premosnice prikazane na slici tiskane pločice u krugovima izvora tranzistora moraju se zamijeniti otpornicima s otporom od 0,22 Ohma i snagom od 2 W. Kada je sinusoidalni signal od 9 volti primijenjen na ulaz pojačala pri opterećenju od 50 ohma, dobivena je snaga od 55 vata.
Na temelju materijala iz radio magazina
Prijepis
1 33 SNAŽNO POJAČALO SA 4 TRANZISTORA POLJA Donji sklop vam omogućuje da dobijete zadanu izlaznu snagu s minimalnim gubicima pri zbrajanju izlaznih signala. Za postizanje većih vrijednosti izlazne snage moguće je paralelno spojiti dva ili više tranzistora s efektom polja MRF150 tvrtke Motorola. Ova metoda povezivanja praktički se ne koristi za bipolarne tranzistore zbog njihove niske ulazne impedancije. U krugu sa zajedničkim izvorom, tranzistori s efektom polja velike snage imaju približno puta veći ulazni otpor od bipolarnog tranzistora usporedive snage spojenog u krug sa zajedničkim emiterom. Vrijednost izlazne impedancije ovisi o naponu napajanja i razini izlazne snage. Broj paralelno spojenih tranzistora ograničen je fizičkim čimbenicima, a ne električnim čimbenicima; ukupni induktivitet izvoda tranzistora najvažniji je razlog koji ograničava maksimalnu radnu frekvenciju. Učinak induktiviteta olova se povećava kako napon napajanja opada, a izlazna snaga raste. Budući da je minimalni razmak između tranzistora ograničen veličinom njihovih kućišta, praktično izvedivo poboljšanje je smanjiti veličinu tranzistora. Na višim frekvencijama, induktivitet izvoda tranzistora može se koristiti kao dio distribuiranog kruga, ali to ozbiljno ograničava radni frekvencijski raspon. Takvi se sklopovi naširoko koriste u mikrovalnim uređajima koji se temelje na bipolarnim tranzistorima. Kod paralelnog povezivanja energetskih MOSFET-a mora se uzeti u obzir još jedan važan aspekt. Ako je frekvencija jedinstvenog pojačanja (f) tranzistora dovoljno visoka, tada se pojačalo može pretvoriti u generator, čiji će rezonantni sustav biti formiran induktivitetima stezaljki vrata i odvodno-izvornim kapacitetima tranzistora. Pozitivna povratna sprega provodi se kroz prolazni kapacitet odvodnih vrata. Rezultirajući fazni pomak od 360 događa se na frekvencijama koje su obično iznad radnog raspona pojačala. Stoga, rezultirajuće oscilacije mogu biti odsutne na izlazu PA, ali imaju značajnu amplitudu na odvodima tranzistora. Generacija se može eliminirati smanjenjem induktiviteta u krugu vrata na najmanju moguću mjeru, koji se sastoji od induktiviteta priključaka razdjelnih kondenzatora C7...C10 (slika 1) i priključaka vrata tranzistora. Korištenje niskootpornih neinduktivnih otpornika R15...R18 ne smanjuje pojačanje u radnom frekvencijskom području i omogućuje postizanje bolje stabilnosti RA. Opis sheme sklopa Slika 1. prikazuje kompletan sklop pojačala snage s tranzistorima s efektom polja. Napon napajanja može biti V i ovisi o zahtjevima linearnosti uređaja. Prednapon se postavlja za svaki tranzistor posebno, tako da nema potrebe birati tranzistore na temelju vrijednosti graničnog napona. Dobitak snage MOS tranzistora je značajan.Sl. 1
4 36. KOLOVOZA Sl. 6 Curie ry. S druge strane, prilično je teško pronaći magnetske jezgre s niskim µi i velikim površinama poprečnog presjeka. Da bi se postigla minimalna vrijednost induktiviteta potrebna za frekvenciju od 2 MHz, dva transformatora na vodovima spojena su u seriju. Oba imaju omjer transformacije otpora od 9:1. Možete koristiti paralelnu vezu sekundarnih namota transformatora, udvostručujući broj zavoja u svakom namotu. C11 mora biti dizajniran za velike vrijednosti reaktivne struje koja prolazi kroz njega. Strukturno, C11 je fiksiran izravno preko zavoja primarnog namota transformatora. Ne preporučuje se paralelno spajanje keramičkih ili tinjčevih kondenzatora s nižim vrijednostima kapaciteta. Značajke dizajna Zbog bliskog rasporeda četiri MOS tranzistora, nije bilo moguće osigurati učinkovito uzemljenje na visokim frekvencijama, zbog čega se pojačanje na frekvenciji od 30 MHz smanjuje za 1,0 ... 1,5 dB (Sl. 4 ). Situacija se može poboljšati spajanjem svih uzemljenih priključaka tranzistora vodljivom trakom. Druga metoda je postavljanje latica ispod vijaka koji drže tranzistore, koji su zalemljeni na najbližu točku uzemljenja. U ovom slučaju, radijator se koristi kao visokofrekventno uzemljenje. Iako vrijednost koeficijenta intermodulacijske distorzije 3. reda nije jako visoka (slika 4), za intermodulacijske proizvode 5. reda ovaj koeficijent je bolji od -30 dB na svim frekvencijama. Također možete očekivati da će potiskivanje produkata intermodulacije 9. i višeg reda biti između -50 i -60 dB. Također je jasno da koeficijent intermodulacije ostaje konstantan kako se izlazna snaga smanjuje, za razliku od PA sklopova napravljenih na bipolarnim tranzistorima, gdje se uočava povećanje intermodulacijske distorzije. Sadržaj harmonijskih komponenti u spektru izlaznog signala pojačala uvelike ovisi, kao i kod drugih sličnih balansiranih uređaja, o uravnoteženju krakova push-pull kaskade. Situacija je najgora na niskim frekvencijama, gdje je potiskivanje drugog harmonika dB. Potiskivanje 3. harmoničke komponente izlaznog signala na nosivoj frekvenciji od 6,0...8,0 MHz iznosi 12 dB. U tom slučaju potrebno je koristiti filtre harmonika signala čiji se opis i dizajn mogu naći u literaturi. Pojačalo ostaje stabilno s izlaznom neusklađenošću od 3:1, kao i s padom napona napajanja. U MOS tranzistorima spojenim u krug sa zajedničkim izvorom, koeficijent prijenosa u krugu povratne sprege je nekoliko puta veći nego kod bipolarnih tranzistora spojenih u krug sa zajedničkim emiterom. Kao rezultat toga, pravilno dizajnirano MOSFET pojačalo je stabilnije, posebno pod različitim uvjetima opterećenja. Posebnu pozornost treba posvetiti dizajnu radijatora, koji mora osigurati učinkovito uklanjanje topline s tranzistora. S izlaznom snagom od W potrebno je koristiti rashladne radijatore od materijala visoke toplinske vodljivosti, poput bakra. Moguće je koristiti kombinirani radijator, koji ima bakrene umetke na mjestima gdje su postavljeni tranzistori, a ostatak je izrađen od aluminijske legure. Mjesta pričvršćivanja tranzistora trebaju imati glatku (uglačanu) površinu koju je poželjno podmazati mazivom koje provodi toplinu. Na slikama 5 i 6 prikazane su tiskane pločice pojačala. Na temelju Motorola RF Application Reports.
6 38 KOLOVOZA otpornost na stvaranje djelomičnog automatskog pomaka. Radna frekvencija pri kojoj generatorske žarulje mogu pouzdano raditi ne bi trebala premašiti vrijednost naznačenu u priručniku kao ograničenje, jer to dovodi do sljedećih neželjenih pojava. 1. Temperaturni režim svjetiljke je poremećen zbog povećanja visokofrekventnih gubitaka na elektrodama, cilindru i stezaljkama elektroda. Pregrijavanje mreže i spojeva staklo-metal može dovesti do stvaranja lokalnih mehaničkih napetosti i mikropukotina, što uzrokuje gubitak vakuuma i kvar žarulje. Ukupna količina topline stvorena na spojevima staklo-metal i na stezaljkama elektroda proporcionalna je frekvenciji na potenciju 2,5 i trenutnoj vrijednosti kvadrata potencijalne razlike između anode i mreže. 2. Izlazni parametri žarulja (snaga i učinkovitost) smanjuju se zbog povećanja kuta leta elektrona. 3. Povećava se opasnost od samouzbude žarulja zbog povećanja spojeva unutar žarulje. Potrebni radni temperaturni uvjeti za generatorske žarulje velike snage i neke vrste generatorskih žarulja srednje snage postižu se jednim od tri tipa prisilnog hlađenja: zrakom, vodom i isparavanjem. Hlađenje zrakom je najjednostavnije za korištenje i omogućuje smanjenje temperature anode na 250 C. Kada koristite generatorske svjetiljke s ovom vrstom hlađenja, morate slijediti sljedeće preporuke. Zrak za hlađenje mora biti suh i čist. Ako voda ili ulje uđu u zračni kanal i talože se na staklu, mogu oštetiti svjetiljku. Količina zraka koja se dovodi za hlađenje ne smije biti manja od norme navedene u priručniku za svaku vrstu svjetiljke. Protok zraka za hlađenje staklenog balona svjetiljke i nožice mora biti usmjeren tako da temperatura stakla nigdje ne prelazi 150 C i ne stvara zone s oštrim temperaturnim promjenama po površini stakla. Pri dovodu zraka za hlađenje iz ventilatora koji se nalaze u neposrednoj blizini svjetiljki, potrebno je poduzeti posebne mjere zaštite od vibracija, na primjer, zračne kanale treba spojiti savitljivim spojevima, crijevima od meke gume ili svile itd. Vodeno hlađenje žarulja u nekim slučajevima omogućuje malo povećanje snage koju rasipa anoda, budući da je ovom vrstom hlađenja moguće smanjiti temperaturu anode na 120 C. Snažne vodeno hlađene generatorske žarulje uronjene su u spremnik s tekuća rashladna voda. Potrošnja vode po 1 kW snage uklonjene s površine anode ovisi o snazi žarulje, njenom dizajnu i dizajnu spremnika i varira unutar l/min. Kada koristite vodeno hlađene generatorske svjetiljke, moraju se primjenjivati sljedeća pravila. Rashladna voda mora biti čista i bez mineralnih nečistoća. Preporuča se hlađenje anode destiliranom vodom. Ne smije se konzumirati voda čija je tvrdoća veća od 0,17 g/l i ima otpor manji od 4 grudice po 1 cm 3 . Za ravnomjerno hlađenje anoda, struja vode koja pere anodu mora biti usmjerena odozdo prema gore. U tom slučaju potrebno je da gustoća protoka vode oko cijele radne površine anode bude jednolika i da se ne stvara zračni jastuk. Dotok i odvod vode iz uzemljenog dijela cjevovoda u hlađene dijelove svjetiljke, koji su pod naponom u odnosu na tlo, mora se izvesti preko cjevovoda od izolacijskog materijala potrebne duljine, tako da vodeni stupac postavljen u njih ima dovoljno veliki otpor i struja curenja je minimalna. Duljina izoliranog cjevovoda obično se odabire ovisno o otporu vode brzinom od 0,3 ... 0,6 m po 1 kV napona. Količina vode koja se isporučuje za hlađenje mora biti dovoljna i u skladu sa standardima navedenim u imeniku za svaki tip svjetiljke. Kako bi se izbjeglo intenzivno stvaranje kamenca, temperatura vode na izlazu ne bi smjela prijeći 70 C. Hlađenje isparavanjem razlikuje se od vodenog hlađenja po tome što toplina koju stvara anoda odlazi uglavnom na isparavanje vode. Ova vrsta hlađenja je ekonomičnija, budući da je za prijenos vode u parnu fazu potrebno više topline nego za zagrijavanje od normalne temperature do vrenja. Kako bi se povećala površina za hlađenje i poboljšala njena sposobnost vlaženja vodom, anodni radijator žarulje koja se hladi isparavanjem ima konusne zube. U udubljenjima između zuba temperatura površine anode je najviša i voda koja tamo dospijeva pretvara se u mjehuriće pare koji se izbacuju iz udubljenja prepuštajući mjesto vodi itd. Ova vrsta hlađenja omogućuje uklanjanje do 500 W snage s 1 cm 2 površine anode. Daljnjim povećanjem snage stvara se film pare i pogoršava se prijenos topline. Preostali zahtjevi za rad generatorskih svjetiljki s hlađenjem isparavanjem slični su zahtjevima za rad generatorskih svjetiljki s vodenim hlađenjem. Uz gore navedene značajke korištenja generatorskih svjetiljki, također je potrebno pridržavati se sljedećih preporuka za rad generatorskih svjetiljki. 1. Radio uređaji koji koriste generatorske svjetiljke moraju imati posebne uređaje za zaštitu generatorskih svjetiljki u hitnim uvjetima opreme (nedostatak hlađenja, značajno prekoračenje dopuštenih struja itd.). Treba osigurati da u nedostatku barem jedne vrste hlađenja, naponi napajanja budu isključeni i ne mogu se uključiti. Sustav hlađenja mora koristiti hidrauličke kontakte koji ne reagiraju na promjene tlaka, već na promjene protoka rashladne tekućine. U anodnim krugovima i rešetkama snažnih generatorskih svjetiljki moraju se predvidjeti uređaji koji isključuju napon napajanja elektroda kada su maksimalne vrijednosti struje premašene 2,5 ... 3 puta ili ograničavaju struju pražnjenja. Mogu se koristiti sljedeći uređaji: - brzi releji (vrijeme rada ne više od 100 ms), koji uzrokuju odspajanje odgovarajućeg izvora napajanja ili prekid primarnog namota opskrbnog transformatora (za instalacije industrijskog tipa s napajanjem ne više od kW); - ranžirne svjetiljke u slučaju kvara plinskim ili drugim uređajima s malim unutarnjim otporom; - uključivanje ograničavajućeg otpora u anodni krug, što smanjuje struju pražnjenja.
7 39 Kako bi se spriječilo uništenje snažne generatorske žarulje (sa snagom većom od 15 kW) kada se u njoj pojavi pražnjenje, ako se izvor napajanja s kapacitivnim filtrom koristi paralelno s anodnim krugom, potrebno je ugraditi visoku -brzinska elektronička zaštita. Da bi se izbjegla preopterećenja upravljačke i zaštitne rešetke, zaštitni krug mora osigurati istovremeno uklanjanje pobudnog napona i napona napajanja zaštitne mreže kada je anodni napon isključen. Također je potrebno predvidjeti promjene načina rada svjetiljki pretstupna nakon aktiviranja zaštite izlaznog stupnja. 2. Puštanje generatorske svjetiljke u rad i dovod napona na elektrode mora se izvršiti sljedećim redoslijedom: - nakon spajanja svih elektroda uključuju se svi oblici hlađenja žarulje i elemenata opreme; - napon žarne niti je uključen, a potrebno je kontrolirati da početna struja ne prelazi vrijednost navedenu u referentnoj knjizi ili da ne prelazi više od jedne i pol nazivne vrijednosti (za generator srednje i velike snage svjetiljke); - uključen je napon koji zaključava svjetiljku; - napon anode i zaštitne rešetke žarulje je uključen (glatko ili u koracima u skladu s uputama za uporabu), dok je uključivanje napona zaštitne rešetke prije anode strogo zabranjeno; - uključuju se izmjenični naponi (pobuda ili modulacija), a konstantni se dovode na nazivne vrijednosti. Gašenje svjetiljke vrši se obrnutim redoslijedom. Kako bi se osiguralo da konstantni naponi nakon uklanjanja pobude ne prelaze najveće dopuštene vrijednosti, preporuča se prvo ih smanjiti ako je potrebno. Prisilno hlađenje svih tipova za opće žarulje treba prestati samo jednu minutu nakon isključivanja napona žarne niti, osim ako u tehničkoj dokumentaciji za određenu vrstu žarulje nije navedeno drugo vrijeme. Zabranjeno je uključivanje visokog napona anode i rešetke ekrana kada je uključen napon žarne niti, jer to može oštetiti žarulju zbog kvara i uništenja katode. 3. Za poboljšanje vakuuma i vraćanje električne snage generatorskih svjetiljki, u nekim slučajevima, koristi se posebna obuka, koja se mora provesti kada se žarulja prvi put uključi i tijekom dugih pauza (do 3 mjeseca) u radu, kao kao i povremeno (jednom svaka 3 mjeseca) prilikom skladištenja, ako je navedeno u putovnici ili naljepnici na svjetiljci. Obuka se obično provodi u uređaju u kojem radi svjetiljka. Svjetiljka je ugrađena u strujni krug, a napon žarne niti i prednapona se na njega primjenjuju uobičajenim redoslijedom. Lampa se drži u ovom načinu rada 30 minuta. Zatim se na preostale elektrode dodaju naponi, jednaki približno polovici njihove nazivne vrijednosti, tako da snaga raspršena na anodi i drugim elektrodama iznosi 0,4...0,5 snage u nominalnom načinu rada. Nakon nekoliko minuta (ovisno o veličini unutarnjih priključaka žarulje), napon anode i ostalih elektroda se postupno ili u koracima dovodi do nazivnog napona (s minutom odgode u svakom koraku) i održava najmanje 30 minuta. Kada dođe do kvarova, anodni napon se smanjuje dok ne prestanu i održava se u ovom načinu rada min, nakon čega se ponovno povećava. Ova obuka se provodi sve dok kvarovi ne nestanu pri punom radnom anodnom naponu. Kako bi se svjetiljka zaštitila od oštećenja kao rezultat kvarova tijekom treninga, u anodni krug žarulje obično se uključuje otpor nekoliko puta veći od uobičajenog graničnog otpora. 4. Radni položaj generatorskih svjetiljki, u pravilu, treba biti okomit, a za generatorske svjetiljke srednje i veće snage ovo je pravilo obvezno. 5. U slučajevima spajanja svjetiljke na generatorski krug pri radu sa svjetiljkama u VHF i HF rasponima, potrebno je uspostaviti pouzdan i ujednačen električni kontakt oko perimetra vanjskog dijela elektroda i održavati poravnanje, eliminirajući radijalno naprezanje. te sile savijanja u vodovima i montažnim elementima svjetiljki. Osim toga, potrebno je koristiti dizajn anodnog kruga koji bi spriječio dielektrik cilindra da razvije povećanu koncentraciju visokofrekventnih linija polja na jednom mjestu, jer lokalno pregrijavanje koje se pojavljuje u tim slučajevima može uzrokovati njegovo omekšavanje i probijanje (kršenje vakuuma). Isti rezultat može biti uzrokovan lošim kontaktom s terminalima zbog pregrijavanja spojeva staklo-metal. Montaža generatorskih žarulja srednje i velike snage u opremu treba se vršiti samo na prirubnici anode, spremniku ili radijatoru. Zabranjeno je koristiti preostale terminale svjetiljke u tu svrhu, budući da njihovi dizajni u pravilu nisu dizajnirani da izdrže velika opterećenja. 6. Dizajn elemenata koji su u izravnom kontaktu sa stezaljkama svjetiljke treba izvesti na način da se osiguraju pouzdani električni i toplinski kontakti. 7. Prilikom rada generatorskih žarulja, posebno za žarulje velike snage, treba imati na umu da je način rada u kojem se napon žarne niti primjenjuje na žarulju bez oduzimanja struje teži za katodu u usporedbi s normalnim načinom rada. Stoga, tijekom pauza u radu opreme od 30 minuta do 2 sata, preporuča se smanjiti napon žarne niti za% nominalne vrijednosti. Za duže pauze u radu generatorsku žarulju treba postupno uključivati, tj. provesti ciklus treninga. 8. Ako je potrebno koristiti generatorske svjetiljke dizajnirane za kontinuirani rad u pulsirajućem načinu rada, može se poći od sljedećih razmatranja: u rasponu trajanja impulsa od 0,1 μs do 1 ms, ponovni izračun električnog načina rada svjetiljki treba biti na temelju nedopustivosti prekoračenja prosječnih snaga raspršenih elektrodama. Ako je trajanje impulsa dulje od 1 ms, ponovni izračun se može izvršiti samo uzimajući u obzir toplinsko zagrijavanje tijekom prolaska impulsa. Nije dopušteno povećanje konstantnih napona na elektrodama generatorskih svjetiljki namijenjenih za rad u kontinuiranom načinu rada u odnosu na radne vrijednosti u slučaju njihove uporabe u načinu rada s modulacijom impulsne mreže. 9. Kada koristite pulsirajuće generatore i modulatorske žarulje, strogo je zabranjeno koristiti ih u pulsnim načinima rada koji prelaze one navedene u referentnoj knjizi kao ograničenja, na primjer, smanjenje radnog ciklusa ili povećanje trajanja impulsa pri maksimalnoj anodnoj struji.
RU9AJ "HF i VHF" 5 2001 Pojačalo snage bazirano na cijevima GU-46 Staklena pentoda GU-46 postaje sve popularnija među kratkovalnim operaterima, na temelju koje je RU9AJ izgradio snažno pojačalo za sve amatere
Osnove projektiranja strujnih krugova OSNOVE PROJEKTIRANJA SKLOPOVA...1 1. OSNOVNE ODREDBE...1 2. POJAČANJE SLABIH SIGNALA...6 3. Pojačavanje JAKIH SIGNALA...14 4. OSNOVE PROJEKTIRANJA SKLOPOVA POJAČALA... 18 1. Osnove
Predavanje 8 Tema 8 Specijalna pojačala Pojačala istosmjerne struje Pojačala istosmjerne struje (DC pojačala) ili pojačala sporo promjenjivih signala su pojačala koja mogu pojačati električni
NAPAJANJE IPS-1000-220/110V-10A IPS-1500-220/110V-15A IPS-1000-220/220V-5A IPS-1500-220/220V-7A DC(AC) / DC-1000-220/110V -10A (IPS-1000-220/110V-10A(DC/AC)/DC) DC(AC) / DC-1500-220/110V-15A (IPS-1500-220/110V-15A(DC/AC)/ DC)
3.1 Opće informacije 3 Monoblok MB01 Uređaj za napajanje X-zrakama IEC-F7 uključuje monoblok koji uključuje visokonaponsku jedinicu transformatora-ispravljača, transformator sa žarnom niti i X-zraku
STABILIZIRANA NAPAJANJA IPS-1000-220/24V-25A IPS-1200-220/24V-35A IPS-1500-220/24V-50A IPS-950-220/48V-12A IPS-1200-220/48V-25A IPS- 1500-220/48V-30A IPS-950-220/60V-12A IPS-1200-220/60V-25A
STABILIZIRANA NAPAJANJA IPS-300-220/110V-4A-1U-D IPS-300-220/110V-4A-1U-E IPS 300-220/110V-4A-1U-DC(AC)/DC IPS 300-220 /110V-4A-1U-DC(AC)/DC-E IPS-300-220/220V-2A-1U-D IPS-300-220/220V-2A-1U-E
Laboratorijski rad 6 Proučavanje ploče lokalnog oscilatora profesionalnog prijamnika Svrha rada: 1. Upoznati se sa shemom i dizajnom ploče lokalnog oscilatora. 2. Uklonite glavne karakteristike
Stranica 1 od 8 6P3S (tetroda izlaznog snopa) Glavne dimenzije žarulje 6P3S. Opći podaci Tetroda snopa od 6 komada dizajnirana je za pojačavanje niske frekvencije. Primjenjivo u jednotaktnim i push-pull izlazima
STABILIZIRANI IZVOR NAPAJANJA IPS-500-220V/24V-15A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/48V-10A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/60V-8A -D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/110V-4A-D (AC(DC)/DC) IPS-500-220V/220V-2A-D (AC(DC)/DC)
Predavanje 7 Tema: Specijalna pojačala 1.1 Pojačala snage (izlazni stupnjevi) Stupnjevi za pojačanje snage su obično izlazni (završni) stupnjevi na koje se spaja vanjsko opterećenje, a konstruirani su
STABILIZIRANA NAPAJANJA IPS-300-220/24V-10A IPS-300-220/48V-5A IPS-300-220/60V-5A DC/DC-220/24B-10A (IPS-300-220/24V-10A ( DC/AC)/DC)) DC/DC-220/48B-5A (IPS-300-220/48V-5A (DC/AC)/DC)) DC/DC-220/60B-5A
Osnove funkcioniranja pretvaračke elektronike Ispravljači i izmjenjivači ISPRAVLJAČI NA DIODAMA Pokazatelji ispravljenog napona uvelike su određeni i ispravljačkim krugom i korištenim
STABILIZIRANI IZVOR NAPAJANJA IPS-500-220V/220V-2A-D IPS-500-220V/110V-4A-D IPS-500-220V/60V-8A-D IPS-500-220V/48V-10A-D IPS-500 -220V/24V-15A-D AC(DC)/DC upute za rad SADRŽAJ 1.
ŠIROKOPOJASNO POJAČALO SNAGE SA ZAŠTITOM OD PREOPTEREĆENJA Alexander Titov (Schemotekhnika, 2005, 8, str. 52 55) Kućna adresa: 634050, Rusija, Tomsk, Lenjinova avenija, 46, apt. 28. Tel. 51-65-05, E-mail: [e-mail zaštićen]
4. Duge linije 4.1. Širenje signala duž dugog voda Kod prijenosa impulsnih signala preko dvožičnog voda često je potrebno uzeti u obzir konačnu brzinu širenja signala duž voda.
95 Predavanje 0 IMPULSNIM REGULATORIMA NAPONA Plan. Uvod. Buck sklopni regulatori 3. Boost sklopni regulatori 4. Invertirajući sklopni regulator 5. Gubici i učinkovitost sklopnih regulatora
STABILIZIRANA NAPAJANJA IPS-1000-220/24V-25A-2U IPS-1200-220/24V-35A-2U IPS-1500-220/24V-50A-2U IPS-2000-220/24V-70A-2U IPS-950 -220/48V-12A-2U IPS-1200-220/48V-25A-2U IPS-1500-220/48V-30A-2U
ILT, ILT tiristorski upravljački moduli Pretvarački sklopovi temeljeni na tiristorima zahtijevaju upravljanje snažnim signalom izoliranim od upravljačkog kruga. ILT i ILT moduli s visokonaponskim tranzistorskim izlazom
GOST 22765-89 Energetski transformatori niske frekvencije, prigušnice filtera impulsa i ispravljača. Metode za mjerenje električnih parametara Valjanost od 01.07.90 do 01.07.95* * Razdoblje valjanosti ograničeno
STABILIZIRANI IZVOR NAPAJANJA ZA CIJEVNO POJAČALO Evgeniy Karpov U članku se govori o mogućnosti implementacije jednostavnog višekanalnog stabilizatora koji vam omogućuje potpuno uklanjanje utjecaja mreže na rad
Izum se odnosi na elektrotehniku i namijenjen je za realizaciju snažnih, jeftinih i učinkovitih podesivih tranzistorskih visokofrekventnih rezonantnih pretvarača napona za različite primjene,
47 UDK 621.373.52 A. A. TITOV, V. P. PUŠKAREV, B. I. AVDOČENKO JAKI IMPULSNI MIKROVALNI GENERATORSKI MODUL Modul mikrovalnog generatora baziran na Gunnovoj diodi tipa 3A762A s izlaznom impulsnom snagom od najmanje
STABILIZIRANA JEDNOCIKLUSNA KASKADA NA VAKUUMSKOJ TRIODI 2. dio Evgeniy Karpov Sklop ispod je praktičan primjer implementacije snažnog ESE izlaznog stupnja. 50V Slika 1 Implementacija
Predavanje broj 10 Pretvarački krugovi Nikitin N.P. Podjela sklopova Prema vrsti lokalnog oscilatora: sa zasebnim i sa kombiniranim lokalnim oscilatorom Prema vrsti uređaja na kojem je izrađen mješač: tranzistor i dioda.
REGULATOR NAPONA RENAP-1D Tehnički opis i upute za rad 2 1. UVOD Ovaj tehnički opis i upute za rad odnose se na AC regulatore
STABILIZIRANA NAPAJANJA IPS-1000-220/110V-10A-2U IPS-1500-220/110V-15A-2U IPS-2000-220/110V-20A-2U IPS-1000-220/220V-5A-2U IPS-1500 -220/220V-7A-2U IPS-2000-220/220V-10A-2U DC(AC) / DC-1000-220/110V-10A-2U
Ostale komponente elektroenergetskog sustava MIK-EN 300-S4D28-8 elektroničko opterećenje upravljano s računala Izmjereni ulazni napon, V do 350 V Broj kanala opterećenja 11 Broj kanala s 3 razine opterećenja
Praktične upute za korištenje izolatora potencijala logičkog tranzistora serije ILT XX kao izolacijskih tiristorskih pokretača Razvijeni su novi uređaji: „logički izolatori potencijala
58 A. A. Titov UDK 621.375.026 A. A. TITOV ZAŠTITA POJAČALA SNAGE PROPUSNIKA OD PREOPTEREĆENJA I MODULACIJE AMPLITUDE SIGNALA SNAGE Pokazano je da je bipolarni tranzistor kontrolirani limitator.
Mjerenje parametara magnetskih krugova rezonantnom metodom. Metoda mjerenja rezonancije može se preporučiti za korištenje u kućnom laboratoriju zajedno s metodom voltmetar-ampermetar. Ono što ga čini drugačijim je
STROJNA TEHNIKA Kontrola amplitude snažnih harmonijskih i impulsnih signala Uređaji za ograničavanje, regulaciju i modulaciju amplitude električnih signala koriste se u mnogim radiotehničarima.
5 Predavanje 2 INVERTERI Plan. Uvod 2. Push-pull inverter 3. Mosni inverter 4. Metode generiranja sinusnog napona 5. Trofazni invertori 6. Zaključci. Uvod Inverterski uređaji,
Dvostruka trioda 6N8S s odvojenim katodama Glavne dimenzije svjetiljke 6N8S. Opći podaci Trioda 6N8S namijenjena je za pojačavanje niskofrekventnog napona. Koristi se u predstupnjevima s niskim pojačanjem
STABILIZIRANA NAPAJANJA IPS-1000-220/24V-25A-2U (DC(AC) / DC-1000-220/24V-25A-2U) IPS-1200-220/24V-35A-2U (DC(AC) / DC -1200-220/24V-35A-2U) IPS-1500-220/24V-50A-2U (DC (AC) / DC -1500-220/24V-50A-2U)
DS_ru.qxd.0.0:9 Stranica EU/A KARAKTERISTIKE Push-pull izlaz s pauzom između impulsa Ulaz za prebacivanje frekvencije Kompaktno kućište Minimalan broj priključaka Mala potrošnja energije Mogućnost
EU/A KARAKTERISTIKE w Push-pull izlaz s pauzom između impulsa w Frekvencijski ulaz w Kompaktno kućište w Minimalan broj priključaka w Niska potrošnja energije w Mogućnost primjene
MODULATORI AMPLITUDE SIGNALA SNAGE 10...100 W RASPON 10...450 MHz (Electrosvyaz. 2007. 12. P. 46 48) Alexander Titov 634034, Rusija, Tomsk, ul. Uchebnaya, 50, apt. 17. Tel. (382-2) 55-98-17, E-mail:
ILT Tiristorski upravljački pokretač Pretvarački krugovi temeljeni na tiristorima zahtijevaju izoliranu kontrolu. Logički izolatori potencijala tipa ILT zajedno s diodnim razdjelnikom omogućuju jednostavno
AUTOMATSKI REGULATOR NAPONA SE350 UPUTSTVO ZA UPOTREBU (DETALJAN OPIS, UGRADNJA I PRILAGOĐAVANJE) UVOD SE350 je poluvalni fazno upravljani tiristorski regulator napona. On
K548UN1 Integrirano dvostruko višenamjensko pretpojačalo. Ova tehnička specifikacija služi samo u informativne svrhe i ne može zamijeniti registrirani primjerak tehničkih specifikacija.
Predavanje 6 Tema Pojačalni stupnjevi na bipolarnim tranzistorima 1.1 Napajanje pojačala. Primjena prednapona na ulaz aktivnog elementa Položaj početne radne točke određen je polaritetom i vrijednošću napona
Serija 1114IM PWM kontroler sa strujnom i naponskom povratnom spregom Namjena Mikrosklopovi 1114EU7/IM, 1114EU8/IM, 1114EU9/IM, 1114EU10/IM su PWM upravljački krugovi sa strujnom povratnom spregom
STC SIT ZNANSTVENI I TEHNIČKI CENTAR ZA KRUGOTEHNIKU I INTEGRALNE TEHNOLOGIJE. RUSIJA, BRYANSK PWM KONTROLERI SA TRENUTNOM REGULACIJOM K1033EU15xx K1033EU16xx PREPORUKE ZA PRIMJENU OPIS RADA Čip
0. Mjerenja pulsnog signala. Potreba za mjerenjem parametara pulsnih signala javlja se kada je potrebno dobiti vizualnu procjenu signala u obliku oscilograma ili očitanja s mjernih instrumenata,
Generatori Među generatorskim uređajima treba razlikovati generatore sinusoidnih (harmonijskih) oscilacija i generatore pravokutnih oscilacija, odnosno pravokutnih signala (generatori impulsa).
Predavanje 5 Tema 5 Povratna veza u pojačalima Povratna veza () je prijenos dijela energije pojačanog signala iz izlaznog kruga pojačala u ulazni krug. Slika 4 prikazuje blok shemu pojačala
Mordovijsko državno sveučilište nazvano po N.P. Ogarev Institut za fiziku i kemiju Odjel za radiotehniku Bardin V.M. RADIOODAŠILJAČKI UREĐAJI, POJAČALA SNAGE I TERMINALNE KASKADE RADIOODAŠILJAČA. Saransk,
109 Predavanje SKLOPOVI S DIODAMA I NJIHOVA PRIMJENA Plan 1. Analiza sklopova s diodama.. Sekundarni izvori napajanja. 3. Ispravljači. 4. Anti-aliasing filtri. 5. Stabilizatori napona. 6. Zaključci. 1. Analiza
GENERATOR IMPULSNOG NAPONA PREMA MARXOVOJ SHEMI Opće informacije Trenutno se za stvaranje jakih električnih polja koristi visoki pulsni napon; primanje pulsnog električnog
POJAČALO SNAGE Oleg Stukach TPU, 30 Lenin Avenue, Tomsk, 634050, Rusija E-mail: [e-mail zaštićen] Pojačalo snage Karakteristična značajka pojačala snage je visoka apsolutna vrijednost izlaza
1 od 5 Snažno napajanje bez transformatora Primamljiva ideja da se riješite velikog i vrlo teškog transformatora snage u napajanju pojačala snage odašiljača dugo je bila zbunjujuća
POJAČALO SNAGE ZA RASPON 10...1050 MHz Alexander Titov Kućna adresa: 634050, Rusija, Tomsk, Lenjin Ave., 46, apt. 28. Tel. (382-2) 51-65-05, E-mail: [e-mail zaštićen](Shema inženjering. 2006. 1.
Načini rada TG i GG Pod načinima rada generatora podrazumijevaju se oni načini rada u kojima on može raditi dulje vrijeme. To uključuje načine rada strojeva s različitim opterećenjima od minimalnog
UDK 621.375.026 POJAČALO SNAGE OPTIČKOG MODULATORA A.A. Titov (Instrumenti i eksperimentalna oprema. 2002. 5. str. 88 90) Opisuje se pojačalo snage u kojem se zbrajaju snage kanalnih pojačala.
Impulsni signalni relej RIS-E3M Impulsni signalni relej tipa RIS-E3M namijenjen je za rad u krugovima izmjenične struje frekvencije 50 Hz i napona do 220 V kao uređaj koji reagira na
Predavanje 11 Tema: Analogni integrirani sklopovi (Nastavak). 1) Operacijska pojačala. 2) Parametri op-amp. 3) Sklop op-amp. OPERACIONA POJAČALA Operacijska pojačala (op-amps) nazivaju se pojačala
3. POVRATNA INFORMACIJA U PUTOVIMA POJAČANJA 3.. Blok dijagram idealnog kontroliranog izvora s negativnom povratnom spregom s jednom petljom (NFE) i njegova uporaba za analizu utjecaja NFE na parametre i
UD 621.375.026 POJAČALO SNAGE ZA 425-435 MHz SA ZAŠTITOM OD PREOPTEREĆENJA A.A. Titov Glavne karakteristike pojačala snage: maksimalna razina izlazne snage 30 W; širina pojasa 425-435 MHz;
ZBORNIK ZNANSTVENIH RADOVA NSTU. - 2005. - 1. - 1-6 UDK 62-50:519.216 ANALIZA I IZBOR KRUGA PRIGUŠENJA ZA SNAGE IMPULSE PRETVARAČE V.S. DANILOV, K.S. LUKJANOV, E.A. MOSEEEV Trenutno raširen
Projektno rješenje za razvoj poluvodičkih istosmjernih releja Vishnyakov A., Burmel A., grupa 31-KE, FSBEI HPE “State University-UNPC” Solid-state releji koriste se u industrijskim sustavima upravljanja
SEDMOKANALNI UPRAVLJAČKI PROGRAM ZA IGBT UPRAVLJANJE DRI71-10-12-1OM1K-1 Sedmerokanalni pokretački program DRI71-10-12-1OM1K-1 (u daljnjem tekstu upravljački program) dizajniran je za upravljanje sedam IGBT-ova s kolektorskom strujom do do 600 A i blokadu
RASPON POJAČALA 430-442 MHz SA SNAGOM 58 W SA ZAŠTITOM OD PREOPTEREĆENJA Alexander Titov, Sergey Sobolev (Radioamater. 2006. 8. P. 44 48) 634050, Rusija, Tomsk, Lenin Ave., 46, apt. 28. Tel. (382-2)
84 Predavanje 9 STABILIZATORI NAPONA Plan 1. Uvod 2. Parametarski stabilizatori 3. Kompenzacijski stabilizatori 4. Integralni stabilizatori napona 5. Zaključci 1. Uvod Za rad elektroničkih
